【文章內(nèi)容簡介】 塔身角：90186。、80186。（2）外形尺寸見下圖：（3）主要技術(shù)參數(shù)（見下表）項目參數(shù)備注行走速度1km/h爬坡能力30%接地比壓（基本臂）㎝2整機重量（基本臂）配重主鉤鋼絲繩根數(shù)121110987654321起吊重量(t)15012710378534027（4）起重性能主臂工況工作范圍見下圖： QY70KI 汽車起重機：（1）QY70KI 汽車起重機作業(yè)狀態(tài)主要技術(shù)參數(shù)見下表：起重機作業(yè)狀態(tài)主要技術(shù)參數(shù)表類 別項 目單 位參 數(shù)主要性能參數(shù)最 大 額 定 總 起 重 量t70最 小 額 定 幅 度m3轉(zhuǎn) 臺 尾 部 回 轉(zhuǎn) 半 經(jīng)mm3550最大起重力矩基 本 臂2303最長主臂1129最長主臂 + 副臂支 腿 距 離縱 向m橫 向m起 升 高 度基 本 臂m最長主臂m最長主臂 + 副臂m起重臂長度基 本 臂m最長主臂m最長主臂 + 副臂m副 臂 安 裝 角176。0、130工作速度參數(shù)起重臂變幅時間起 臂s60起重臂伸縮時間全 伸s150最 大 回 轉(zhuǎn) 速 度m/min支腿伸縮時間水 平支 腿同時伸s30同時縮s20垂 直支 腿同時伸s35同時縮s30起 升 速 度（單 繩）主起升機構(gòu)滿 載m/min75空 載m/min130副起升機構(gòu)滿 載m/min98空 載m/min108機 外 輻 射dB（A）≤122操 縱 室 內(nèi)dB（A）≤90（2） QY70KI 汽車起重機支腿全伸工況下主臂額定起重量見下表：、吊點位置根據(jù)新世隆站鋼管柱參數(shù)表，取長度和重量最大的KZ12作為計算對象，，工具柱取長度和重量最大的1工具柱作為計算對象。工具柱柱頂設置吊耳，作為主吊起吊點，附吊吊點設置在連接綴板處，如下圖所示：、起重高度（H）驗算主吊機起重高度：E：L：（實際）h：吊鉤離臂桿頂端滑輪中心距離5米h1：插管機高度（）。h2：鋼管柱長度（）。h3：預留作業(yè)高度取4米起重臂與地面夾角（ ）H1=++5+4+=H2=*sin70176。+=H2H1，主吊起吊高度滿足要求。副吊機起重高度：E：L：起重臂長度h：吊鉤離臂桿頂端滑輪中心距離3米h1：插管機高度（）。h2：吊點距離鋼管柱底長度（）。h3：預留作業(yè)高度取4米起重臂與地面夾角（考慮不小于70176。）H1=++3+4+=H2=副吊主臂長L*sin70176。+，可求得L＞。，僅從臂長考慮滿足要求，需計算負荷后確定臂長及角度范圍。、負荷分配計算根據(jù)《建筑施工計算手冊（2013年第三版）》，兩點抬吊負荷分配需考慮兩種情況：一是起吊時的情況；二是柱體立直后的情況。起吊時的負荷分配見上圖，柱重W=（+）*10=P1：主起重機負荷（KN）P2：副起重機負荷（KN）W：柱體重力（KN）aa2分別為PP2至柱體重心的距離（mm）∵P1+P2=W，且P1*a1=P2*a2，求得P1=，P2=?？紤]實際荷載不大于容許負荷的75%，起吊時主吊機負載P1≥，查詢主吊機主臂工況額定負載表（）可知在主臂角度為31176。～80176。之間時（允許負載為98～443KN）滿足要求。起吊時副吊機負載P2≥，為滿足起升高度＞，176。176。（負載215～276KN）；，176。176。（負載175～182KN），以上范圍內(nèi)副吊滿足負載及起吊高要求，施工時需特別注意。，考慮實際荷載不大于容許負荷的75%，在柱體直立情況下求取P1的最小值，即P1≥，查詢主吊機主臂工況額定負載表（）可知在主臂角度為62176?！?0176。之間時（允許負載為225～443KN），僅利用主吊機即可滿足柱體直立狀態(tài)時的負載要求。附吊可在柱體直立后卸鉤。、地基承載力鋼管柱施工是在建設大街機動車道原狀路面上，為瀝青混凝土路面，且路面完整。最大荷載：150t履帶吊 。取重量最大的KZ12作為計算對象，工具柱取重量最大的1，履帶吊吊具重量取1t。合計：?，F(xiàn)場為完整瀝青路面，因此受力面積按照履帶吊履帶范圍均勻受力計算：傳遞壓力受壓面積：**2=178。單位面積地基承載力P：P=F/S=178。=178。=經(jīng)現(xiàn)場觸探檢測，地基承載力為158Kpa,安全系數(shù)158/=。汽車吊自重為43t，起吊時按極限考慮，支腿下墊鋼板面積總計S=5**=178。單位面積地基承載力P：P=F/S=178。=178。=經(jīng)現(xiàn)場觸探檢測，地基承載力為158Kpa,安全系數(shù)158/=。、吊裝繩索的計算 ，根據(jù)鋼絲繩標準GB/T89181996，主吊機吊裝選用兩條鋼絲繩，型號為637+1，鋼絲繩公稱抗拉強度為1850N/mm178。鋼絲繩容許拉力可按下式計算: [Fg] = aFg/K其中: [Fg]──鋼絲繩的容許拉力； Fg ──鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和,取 Fg=； α──考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，α=； K ──鋼絲繩使用安全系數(shù)，取 K=；經(jīng)計算得 [Fg]=。2[Fg]=＞，滿足要求。副吊采用2根鋼絲繩捆綁，2[Fg]應＞；擬選用兩條鋼絲繩，型號為637+1，Ф30，鋼絲繩公稱抗拉強度為1850N/mm178。鋼絲繩容許拉力可按下式計算: [Fg] = aFg/K其中: [Fg]──鋼絲繩的容許拉力； Fg ──鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和,取 Fg=； α──考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)，α=； K ──鋼絲繩使用安全系數(shù)，取 K=；經(jīng)計算得 [Fg]=。2[Fg]=＞，滿足要求。、卡環(huán)的選用取重量最大的KZ12作為計算對象，工具柱取重量最大的1。采用兩個吊點，卡環(huán)的允許荷載需＞，查詢《建筑施工計算手冊（2013年第三版）》可知[Fk]=178。＞，可求出d≥。、工具柱頂板式吊耳計算（1）計算參數(shù)吊耳類型：頂部板式吊耳單個吊耳起吊重Fk(kN) ：吊裝安全系數(shù)K：吊索方向α(176。)：80吊耳板端部圓弧切角β(176。)：0吊耳板厚S(mm) ：48吊耳板寬LDP(mm) ：300吊耳板高L(mm) ：100吊耳板圓周外半徑R(mm) ：150吊鉤孔直徑D(mm) ：24墊板厚S1(mm) ：30墊板寬HTP(mm) ：280墊板高LTP(mm) ：560墊板周邊圓角半徑r1(mm) ：20角焊縫焊腳尺寸a2(mm) ：20角焊縫折減系數(shù)φa：吊耳許用拉應力[σ](N/mm2)：吊耳許用剪應力[τ](N/mm2)： （2）計算示意圖頂部板式吊耳示意圖 （3）吊耳驗算 ①吊耳豎向荷載： Fv=KFk== ②吊耳橫向荷載： FH=Fvtanα=tan80176。= ③吊索方向荷載： FL=Fv/cosα=176。= ④徑向彎矩： M= FH(LR)=()=m ⑤吊耳板吊索方向的最大拉應力： σL=FL/(S(2RD)) =103/(48(215024))=≤[σ]= 滿足要求！ ⑥吊耳板吊索方向的最大剪應力： τL= FL/(S(2RD)) =103/(48(215024))=≤[τ]= 滿足要求！ ⑦吊耳板角焊縫應力校核： 角焊縫面積： A=LDPS=30048=14400mm2 角焊縫的拉應力： σa= Fv/A=103/14400= 角焊縫的剪應力： τa= FH/A=103/14400= 角焊縫的彎曲應力： σab=6M/(SLDP2)=6106/(483002)= 組合應力： σ=((σa +σab)2+4τa2)=((+)2+4)=≤[σ]= 滿足要求！、試吊大型構(gòu)件正式吊裝前為檢驗吊裝機械、索具的安全性、可靠性而進行的將設備、構(gòu)件吊離地面一個很小高度()并對吊裝機械、索具進行檢查的過程。試吊無問題后才能正式起吊。試吊分空載試吊、滿載試吊和超載試吊，在此僅考慮空載試吊和滿載試吊。（1）空載試吊：為了保證吊裝的順利進行，吊裝重物前先按設計好的吊裝參數(shù)試驗一次，看看吊裝是否會受到干擾，角度是否能滿足要求。下列各試驗動作須重復進行不少于3次：吊臂、吊鉤要作起落、升降到規(guī)定的極限位置：回轉(zhuǎn)機構(gòu)向左右各回轉(zhuǎn)360度：前進、后退，在原地向左、右各90度轉(zhuǎn)彎；各儀表、信號應顯示正常，安全控制裝置應靈敏有效，運轉(zhuǎn)部位應無異響、過熱現(xiàn)象。（2）滿載試吊：為了確保吊裝物及吊車本身的安全，起吊過長過大等大型重噸位物件時，必須先試吊，經(jīng)檢查確認穩(wěn)妥，并用圍繩牽住吊物保持平穩(wěn)，方可指揮起吊運行。要求試吊3次方可正常吊裝。（3）起吊物件應有專人負責，統(tǒng)一指揮。指揮時不準戴手套，手勢要清楚，信號要明確，不得遠距離指揮吊物。（4）大型物件及分段翻身吊運前，應劃出警戒區(qū)，檢查各點受力情況及吊攀的焊接質(zhì)量，并經(jīng)試吊，確認安全可靠，方可指揮起吊翻身。（5）吊運物上的零星物件必須清除，防止吊運中墜落傷人。（6）試吊安全無任何隱患的情況下，由負責人下令開吊。、鋼管柱吊裝利用主副吊機把鋼管柱吊起，鋼管柱垂直后，150t吊車主吊鉤著鋼管柱頂部繼續(xù)抬升，副吊松鉤，150t履帶主吊鉤吊豎直吊著鋼管柱駁運并吊入HPE插管機中，待HPE插管機抱緊后，150t履帶吊離去。鋼管柱吊放至HPE液壓垂直插入機內(nèi)，下入孔內(nèi)至樓板節(jié)點法蘭后，由HPE插管機抱緊鋼管柱，使用兩臺全站儀從兩個方向復測鋼管柱垂直度。開始下放鋼管柱時，由于鋼管柱的自重，鋼管柱能自由下入孔內(nèi)一定深度。當浮力大于鋼管柱重量后，由HPE插管機將鋼管柱抱緊，由液壓插入裝置的液壓下壓力將鋼管柱下壓插入孔內(nèi)。當插至混凝土頂面后，重新復測鋼管柱垂直度，此時可根據(jù)鋼管柱下部安裝的位移傳感器反映到地面電腦上的信號來檢測鋼管柱的垂直度，滿足垂直度要求后繼續(xù)下壓將鋼管柱插入至混凝土中。如不符合要求可調(diào)整HPE插管機的水平度直至鋼管柱垂直度滿足要求。調(diào)整到位后由測量組復核鋼管柱標高。當混凝土達到初凝后，用碎石填充鋼管柱四周至柱頂，并將孔內(nèi)泥漿排除。當初凝24小時后，可移除HPE插管機，拆除工具柱，進行鋼管柱內(nèi)混凝土灌注施工。鋼管柱定位安裝應符合下表要求： 吊裝監(jiān)測 施工進度計劃及保證措施、工期總體安排新世隆站中間柱樁（涉及鋼管柱吊裝）計劃2017年6月30日開工，2017年08月15日完成新世隆站西半幅（一期33根）中間柱樁施工，2017年10月16日2017年11月30日進行新世隆站東半幅（二期34根）中間柱樁施工。需合理安排施工計劃，實現(xiàn)業(yè)主及指揮部下達的各節(jié)點工期目標。、組織保證措施（1）加強項目宏觀調(diào)控根據(jù)總體籌劃及進度安排，從施工準備開始、資源配置等方面確保主體結(jié)構(gòu)的施工進度。認真做好工程的統(tǒng)籌、計劃工作，科學組織，合理安排、均衡生產(chǎn)。牢牢抓住關(guān)鍵工序的管理與施工，控制循環(huán)作業(yè)時間，減少工序搭接時間，提高施工效率。搞好現(xiàn)場施工調(diào)度，確保生產(chǎn)計劃得到落實。（2）制定合理的生產(chǎn)計劃，確保生產(chǎn)有序進行根據(jù)本工程施工的范圍，同時考慮到施工的不同階段及其復雜性制定可行、可實踐的季度、月、周生產(chǎn)進度計劃，所有進度計劃充分考慮假期及非工作時間的詳情。根據(jù)施工情況的不斷變化，及時分析控制工期的關(guān)鍵工序，全面調(diào)整工、料、機、財?shù)呐渲?，確保各節(jié)點按計劃完成，使施工計劃做到日保周、周保月、月保季的高效完成。（3）訂相關(guān)合同，對各關(guān)鍵環(huán)節(jié)進行約束按照合同要求，在接到監(jiān)理工程師的開工通知書后，在合理可能的條件下盡快開工；施工進度計劃要滿足施工合同所規(guī)定的施工進度計劃的要求；嚴格按合同施工進度計劃的要求，接受監(jiān)理工程師的監(jiān)督和檢查，積極組織施工；制定切實可行的內(nèi)部合同管理制度，提高施工人員的工作積極性；提前做好材料與機械設備配件的購買合同的簽訂工作，保證施工期間材料供應充足，機械設備及配件完好。、管理保證措施（1）加強工程項目管理，為生產(chǎn)創(chuàng)造良好環(huán)境加強現(xiàn)場施工組織指揮，做到指揮正確、得力、效率高、應變能力強。委派管理經(jīng)驗和施工經(jīng)驗豐富的人員擔任工區(qū)主任和作業(yè)隊長，在項目部領(lǐng)導下決策重大施工問題，確定重大施工方案，分析施工進度。當實際進度落后施工組織設計要求時，提出加快施工進度措施。精心安排施組，強化管理，在深入調(diào)查，吃透設計意圖的基礎上，編制實施性施工組織設計，量、嚴要求。分級負責，認真實施，并在實踐中不斷優(yōu)化，施組的實現(xiàn)關(guān)鍵在于強化管理，要高起點、高質(zhì)完善競爭機制和激勵機制，實行全員風險承包，任務層層落實。將工期效率和職工個人的經(jīng)濟利益掛鉤，獎罰兌現(xiàn)，充分調(diào)動全體職工的積極性。配備足夠的機械設備，保證滿足施工要求；提高機械設備的完好率。認真做好工程的統(tǒng)籌、網(wǎng)絡計劃工作，科學組織，合理安排、均衡生產(chǎn)。牢牢抓住關(guān)鍵工序的管理與施工，控制循環(huán)作業(yè)時間，減少工序搭接時間，提高施工效率。全面提高人員整體素質(zhì)。加強技術(shù)培訓，提高施工人員的操作技術(shù)熟練程度，現(xiàn)場管理骨干要深