【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 M1/4(KNm) M3/8(KNm) M1/2(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 6M1/8(KNm) M1/4(KNm) M3/8(KNm) M1/2(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 7M1/8(KNm) 0 M1/4(KNm) 0 M3/8(KNm) 0 M1/2(KNm) 0 V0(KN) 0 V1/8(KN) 0 V1/4(KN) 0 V3/8(KN) 0 V1/2(KN)0 0 、長(zhǎng)期作用效應(yīng)組合值 汽車荷載作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)永久值系數(shù)，人群荷載作用效應(yīng)的永久值系數(shù)，由公式：計(jì)算結(jié)果如表43所示：表43 長(zhǎng)期作用效應(yīng)組合值梁號(hào)內(nèi)力結(jié)構(gòu)自重汽車荷載人群荷載基本組合值1M1/8(KNm) M1/4(KNm) M3/8(KNm) M1/2(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 2M1/8(KNm) M1/4(KNm) M3/8(KNm) M1/2(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 3M1/8(KNm) M1/4(KNm) M3/8(KNm) M1/2(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 4M1/8(KNm) M1/4(KNm) M3/8(KNm) M1/2(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 5M1/8(KNm) M1/4(KNm) M3/8(KNm) M1/2(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 6M1/8(KNm) M1/4(KNm) M3/8(KNm) M1/2(KNm) V0(KN) V1/8(KN) V1/4(KN) V3/8(KN) V1/2(KN)0 7M1/8(KNm) 0 M1/4(KNm) 0 M3/8(KNm) 0 M1/2(KNm) 0 V0(KN) 0 V1/8(KN) 0 V1/4(KN) 0 V3/8(KN) 0 V1/2(KN)0 0 效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值的包絡(luò)圖對(duì)于一根簡(jiǎn)支梁而言，如果沿梁軸的各個(gè)截面處，將所求得的各效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值按適當(dāng)?shù)谋壤呃L制成縱坐標(biāo)，其中右半跨的彎矩值對(duì)稱于左半跨，右半跨的剪力值反對(duì)稱于左半跨，連接這些坐標(biāo)點(diǎn)而繪制成的曲線，就稱為效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值的包絡(luò)圖，以下只以1號(hào)梁為例，其他梁如同1號(hào)梁，如圖13所示：圖13 效應(yīng)組合設(shè)計(jì)包絡(luò)圖 第五章 配筋計(jì)算和設(shè)計(jì) 預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積估算按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量對(duì)于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，可得截面所需的有效預(yù)應(yīng)力為式中的為正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值，由表11得：設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為；鋼筋估算時(shí)，截面性質(zhì)近似取用全截面的性質(zhì)來(lái)計(jì)算，跨中截面全截面面積A＝420800，全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩為 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為采用3束7 ，預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面積為。采用后張法兩端同時(shí)張拉，預(yù)應(yīng)力孔道采用70塑料波紋管；同理，對(duì)于其他截面也采取同樣的方法計(jì)算。 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 （1）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置參考已有的設(shè)計(jì)圖紙并按《公路橋規(guī)》中的構(gòu)造要求，對(duì)跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行初步布置。（2）錨固面鋼束布置為使施工方便，全部3束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨于梁端（圖14）。這樣布置符合均布分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且NN2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。圖14：端部及跨中預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（尺寸單位：mm）a）預(yù)制梁端部 b）鋼束在端部的錨固位置 c）跨中截面鋼束位置（3）其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算①鋼束彎起形狀，彎起角及其彎曲半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，NNN3彎起角均??；各鋼束的彎曲半徑為： , , 。②鋼束各控制點(diǎn)位置的確定以號(hào)鋼束為例，其彎起布置如圖15所示。圖15 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算圖（尺寸單位：mm）導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離=ccot=300cot=2135mm彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離=R=15000tan=1049mm彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離==1049cos=1039mm彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離同理可以計(jì)算NN2的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總與表51。表51 各鋼束彎曲控制要素表鋼束號(hào)升高值彎起半徑彎起角支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離彎起點(diǎn)至跨中截面水平距離彎止點(diǎn)距跨中截面水平距離N1132045000813619778240N2730300008236732411500N34001500082921090412992③各截面鋼束位置及傾角計(jì)算計(jì)算時(shí)，首先應(yīng)判斷出i點(diǎn)所在處的區(qū)段，然后計(jì)算及，即當(dāng)時(shí)，i點(diǎn)位于直線段還未彎起，故。當(dāng)0時(shí)，i點(diǎn)位于圓弧彎起段，及按下式計(jì)算，即當(dāng)＞時(shí)，i點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段上，此時(shí)，按下式計(jì)算，即=tan各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算值見(jiàn)52表。表52 各截面鋼束位置（）及傾角（）計(jì)算表計(jì)算截面鋼束編號(hào)彎止點(diǎn)距跨中截面水平距離（176。）Ciai=a+ci (mm)跨中截面xi=0N11799 6263 為負(fù)值，鋼束尚未彎起0 0 100 N273244176N31090420883L/8截面 3595mmN11799 6263 為負(fù)值，鋼束尚未彎起0 0 100N273244176100N3109042088100 L/4截面7190mmN11799 6263 324424N273244176為負(fù)值，鋼束尚未彎起00100 N31090420880 0 100 L/8截面 10785mmN11799 6263 ＞8 821921N273244176 200300N3109042088為負(fù)值，鋼束尚未彎起00100支點(diǎn)截面 14380mmN11799 6263 ＞8 13261426 N273244176＞8 697797N3109042088＞8 341441 主梁截面幾何特性計(jì)算后張拉法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。本例中的T型從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了如下三個(gè)階段。（1） 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋主梁混凝土大道設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，T梁翼板寬度為1580mm。（2） 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆20mm濕接縫預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進(jìn)行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆20mm濕接縫，但濕接縫還沒(méi)有參與截面受力，T梁翼板寬度仍為1580mm。（3） 橋面、欄桿及人行道施工和營(yíng)運(yùn)階段橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時(shí)截面特性計(jì)算采用預(yù)應(yīng)