【文章內(nèi)容簡介】 氣 Q4= 280 =106kJ/h (5)燒焦炭 Q5 = 505 =106 kJ/h (6)催化劑 Q6 (7)燃燒熱 Q7， j = NjΔH 查石油餾分焓圖得 CO2 Q7， 1 = 103 =322 106kJ/h CO Q7， 2 = 103 =106 kJ/h H2O Q7， 3 = 103 = 106 kJ/h ∑Q7 =（ 322 ++） 106= 106kJ/h 共計 Q = ∑Qi = (+++++)106 + Q6 = 106 + Q6 熱流量出方 干煙氣 Q， 1 = 700 = 106 kJ/h (1)水蒸氣 Q， 2 = 700 = 106kJ/h (2)催化劑帶出水蒸氣 Q， 3 = 65 700= 106 kJ/h (3)脫附熱，脫附熱為燃燒熱的 % Q， 4 = 106 = 106 kJ/h (4)熱損失 = 582 燒碳量 Q， 5 = 582 = 106kJ/h (5)催化劑 Q， 6 出方的能量 :∑Q， = (+++)106 + Q， 6 =106 + Q， 6 根據(jù)熱量平衡式： 106 + Q6 = 106 + Q， 6 催化劑升溫所需的熱量： Q=Q6ˊQ6=106kJ/h 催化劑平均比熱為 （ kg186。C）。設(shè)催化劑循環(huán)量為 W ㎏ /h （ 700505） =106 W=106kg/h 因為回?zé)挶?，所以劑油比為 :106/ [130000（ 1+） ]= 綜上所述可得再生器物料平衡如表 4熱平衡如表 43。 第四章反應(yīng) 再生系統(tǒng)工藝計算 14 表 42 再生器物料平衡 入方 kg/h 出方 kg/h 干空氣 干煙氣 水汽 主風(fēng)帶入 水汽 生成水汽 待生劑帶入 1170 帶入水汽 松動 .吹動 500 合計 合計 104 循環(huán)催化劑 106 焦碳 10400 循環(huán)催化劑（ kg/h） 106 合計 145104 合計 145104 表 43 再生器熱平衡表 入方， 106kJ/h 出方， 106kJ/h 焦 碳 燃 燒 熱 生成 CO2 放熱 322 焦碳脫附熱 生成 CO 放熱 主風(fēng)干空氣升溫需熱 生成 H2O 放熱 主風(fēng)帶入水氣升溫需熱 吹掃、松動蒸汽 加熱催化劑需熱 焦碳升溫需熱 散熱損失 催化劑帶入水蒸氣的熱量 干空氣的熱量 合計 合計 再生器的尺寸設(shè)計 1/4πD2U=VS D=(4VS/πU 密 ) =[4*29/(3600)]= 燒焦強度 =燒焦量 /藏量 藏量 =燒焦量 /燒焦強度 =10400/=52020kg V 密 =藏量 /ρ 密 =52020/300= H 密 = V 密 /A 密 =4/= 1/4πD2U 稀 =VS D=(4VS/πU 稀 ) =(429/3600)= 茂名學(xué)院?？飘厴I(yè)設(shè) :催化裂化裝置反應(yīng) 再生及分餾系統(tǒng)工藝設(shè)計 16 TDH=() EXP(D ) DT =( ) EXP() = 再生器的工藝結(jié)構(gòu)圖 41。 集 氣 室人 孔冷 卻 蒸 汽旋風(fēng)分離器裝 卸 手 孔燃料油輔 助燃 燒室燃料氣燃料油 二次風(fēng) 待 生 管淹 流 管緊 急 噴 水稀 相噴 水襯 里煙 氣 窗 口人孔一次風(fēng)看火窗圖 41 再 生 器 結(jié) 構(gòu) 簡 圖 進入密相床層的氣相流量為： 干煙氣： 、水蒸氣： =（從水蒸氣中 ），所以氣相流量為 += kmol/h 已知床層溫度為 700 186。C ，壓力為 200+2=202kpa 所以體積流量： （ 273+700） 103/（ 2732021033600） = 稀相床層 有 ，因此流量為 +=體積流量： （ 273+710） 103/（ 2732001033600） =第四章反應(yīng) 再生系統(tǒng)工藝計算 17 升管 反應(yīng)器 提升管反應(yīng)器的流程圖 42。 圖 42 提升管反應(yīng)器的流程 物料衡算 新鮮原油： 130000kg/h 回?zé)捰停夯責(zé)捰蜐{ =1： 回?zé)挶?=（回?zé)捰土髁?+回?zé)捰蜐{流量） /新鮮原油 = 回?zé)捰土髁?+回?zé)捰蜐{流量 =130000=65000kg/h 回?zé)捰蜐{流量： 65000(1+)=13000kg/h 則回?zé)捰土髁?:6500013000=52020 kg/h 催化劑循環(huán)量： W=106kg/h S=（ 90%餾出溫度 10%餾出溫度） 247。（ 9010） tv=（ t10+t30+t50+t70+t90） 247。5 lnΔme=+ Δme=e lnΔme tme=tvΔme 由因為 K=,由 tme 和 k 查表（《石油煉制工程》） P76 可得 相對分子 分子 質(zhì) 量 見表 44 。 表 44 物料相對分子質(zhì)量 物料 穩(wěn)定汽油 輕柴油 回?zé)捰? 回?zé)捰蜐{ 原料油 平均相對分子量 106 214 342 392 445 再生劑、煙氣、水汽 新鮮原料 回?zé)捰? 回?zé)捰蜐{ 霧化蒸汽 反應(yīng)油氣、催化劑、煙氣、水蒸汽、 預(yù)提升蒸汽 反應(yīng)溫度 茂名學(xué)院?？飘厴I(yè)設(shè) :催化裂化裝置反應(yīng) 再生及分餾系統(tǒng)工藝設(shè)計 18 反應(yīng)器 水蒸氣包括： 新鮮原料霧化的水蒸汽： 1～ %油 1300kg/h 回?zé)捰挽F化的水蒸氣 ： 4% 油 2080 kg/h 預(yù)提升所需水蒸氣： 1kg/t劑 1270kg/h 汽提所需水蒸氣； 2kg/t劑 2540kg/h 催化劑帶入水蒸氣： 劑 1778kg/h 反應(yīng)器總吹掃松動水蒸氣： 4kg/t劑 5080kg/h 共 計 14048 kg/h 催化劑帶入煙氣： 1kg/t 劑 1270kg/h 綜上所述列 見入方水蒸汽流量 表 4反應(yīng)器物料平衡見表 46。 表 45 入方水蒸汽 水 蒸 氣 項目 質(zhì)量流量 /Kg/h 分子量 kmol/h 進料霧化 2080 18 預(yù)提升蒸汽 1270 吹掃、松動水蒸汽 5080 氣提蒸汽 2540 回?zé)捰挽F化的水蒸汽 2080 再生劑帶入水蒸氣 1778 總量 14828 表 46 反應(yīng)器物料平衡 名稱 相對平均 分子量 對新鮮原料油 %（質(zhì)量） 流量 kg/h kmol/h 進 料 新鮮原料油 444 100 130000 回?zé)捰? 342 52020 回?zé)捰蜐{ 392 13000 催化 劑 1270000 水蒸氣 18 14048 再生劑帶入煙氣 29 1270 共計 100 1480318 第四章反應(yīng) 再生系統(tǒng)工藝計算 19 出 料 料 帶出煙氣 29 1270 水蒸汽 18 14080 回?zé)捰蜐{ 392 13000 回?zé)捰? 342 52020 干 氣 30 5 6500 液化氣 50 14300 286 穩(wěn)定汽油 106 48 62400 輕柴油 214 27560 油漿 282 7800 焦碳 10400 損失 30 1040 催化劑 1270000 共計 100 1480318 . 各進料溫度 催化劑為 700186。C . 回?zé)捰蜐{： 350186。C . 由催化劑帶入的水蒸氣和煙氣 700186。C 需汽提： 4kg/t劑 =41270=5080kg/h 預(yù)汽提： 1kg/t劑 =11270=1270kg/h 吹掃等水蒸氣： 18=共計： 當(dāng) 250186。C 時查焓表可知所需的水蒸氣所需熱量 : H（ t） =2790kJ/Kg 比熱 = kJ/（ kg186。C）。 則可知水蒸氣的量為 576Kg=32 kmol 設(shè)原料油和回?zé)捰蜏囟葹?t 催化劑平均比熱為 （ kg186。C）。 ： Q1=1270700103=109 KJ /h CP = 186。C Q2=700=106kJ/h CP = 186。C Q3=99700=106kJ/h 300186。C 水蒸氣 Q4 =300=106kJ/h 水蒸氣 Q5=32250=106k J/h t 此焓為 H（ t） Q6=（ 130000+65000） Ht= 195000H（ t） 回?zé)捰蜐{溫度為 350186。C . 查 焓在（《石油煉制工程》） P99 H==茂名學(xué)院專科畢業(yè)設(shè) :催化裂化裝置反應(yīng) 再生及分餾系統(tǒng)工藝設(shè)計 20 Q7=13000=106kJ/h Q8=106kJ/kg 共計 Q=109+165000 H（ t） 熱量出方 各出料溫度為 505186。C ： Qˊ1=1270103505=109kJ/h ： Qˊ2=1270505=107kJ/h （由再生器熱