【文章內容簡介】 UUP21m a x??90?180?PU1與 U2確定時，線路的傳輸功率與兩端電壓相位差 θ之間呈正弦函數(shù)關系 12UUX90? ??最大的傳輸功率為 出現(xiàn)在 時。 輸電線路的最大傳輸功率與兩端電壓的乘積成正比，而與線路的電抗呈反比 提高線路的傳輸功率極限 減少線路的電抗 2. 串聯(lián)電容器 ???三、輸電線路功率與電壓的定性關系 輸電系統(tǒng)，特別是超高壓輸電系統(tǒng)中， RX 12 sinUUPX ??1. 線路輸送的有功 P與兩端電壓相位差 θ之間的近似關系 : ?有功功率一般是由 電壓相位相對超前的一端向電壓相 位相對滯后的一端傳送 (相當于 θ 0)。 ?在輸送功率達到傳輸極限前，相位差愈大，傳輸?shù)挠泄β视蟆? ?雖然 P同時與兩端電壓有關，但由于 兩端的電壓 一般都運行在額定電壓附近，因此 不能像電壓相位差那樣影響輸送有功功率的大小 。 2. 線路輸送的無功功率與兩端電壓幅值差之間的近似關系 : ?線路傳輸?shù)臒o功功率與兩端的電壓差，即線路的電壓損耗，近似成正比，而且，無功功率一般是 由電壓高的一端向電壓低的一端流動 。 ?因此，如果要增加線路始端送到末端的無功功率，需要設法提高始端的電壓或降低末端的電壓。 ?顯然，線路傳輸?shù)臒o功功率與兩端電壓的相位差關系較小。 線路電壓分布 1 2 22()U U UQX??P與 θ之間的密切關系、 Q與 ΔU之間的密功關系對變壓器也成立 重要結論： ?線路 (變壓器 )傳輸?shù)?P一般是由電壓相位相對超前的一端向電壓相位相對滯后的一端傳送。兩端電壓相位差主要有傳送 P產生。 P與 θ強耦合， Q與 θ弱耦合 ?線路 (變壓器 )傳輸?shù)?Q一般是由電壓高的一端向電壓低的一端流動。兩端電壓幅值差主要由輸送 Q產生 。 Q與 ΔU強耦合， P與 ΔU弱耦合 PQ解耦、潮流流向 簡單輻射形 /閉式網絡的潮流估算 一、輻射形網絡的潮流估算 ? 輻射形網絡，是指在網絡中不含環(huán)形電路，全部負荷都只能由一個電源來供電的網絡。 ? 若已知同一點的電壓和功率，按上一節(jié)介紹的方法逐級遞推即可得到精確解。 ? 若已知電壓和功率不是同一點的，求解潮流列寫的是電壓 U與功率 P、 Q之間的關系，非線性方程組，所以精確計算繁瑣，一般只需求近似結果即滿足工程要求 1 2 3S 3S1U 2U 3U1U3 NSU已知 ，計算功率分布 3S11 SU1S3U，求電壓分布 潮流估算思路 : ? 輻射網的迭代法潮流估算步驟： 1. 作出整個系統(tǒng)的等值電路圖 2. 計算 近似的功率分布（不計電壓損耗） ，其中，在計算各 Π 型等值電路接地導納中的功率和不接地阻抗支路中的功率損耗時，均近似地認為 各個母線的電壓都等于額定電壓，相位都等于零 3. 從某一個已知電壓的母線開始， 按第一步所得出的近似功率分布 ，依次求出各元件串聯(lián)阻抗中的電壓降落 ，從而得出全部母線的電壓。 前推 回代 以圖 39(a) 網絡為例說明輻射形網絡的潮流估算方法。 1 2 3 45333~jQPS ??444~jQPS ??555~jQPS ??(a)1 2 3 4539。39。1 2~S39。1 2~S39。39。2 3~S2 3~S39。2 3~S39。39。3 4~S3 4~S39。3 4~S39。39。3 5~S39。3 5~S1 2Z2 3Z3 4Z3 5Z1 2 0Y2 1 0Y2 3 0Y3 2 0Y3 4 0Y4 3 0Y3 5 0Y5 3 0Y3 4 0~YS4 3 0~YS3 5 0~YS5 3 0~YS( b )3 5S?3 2 0YS?1 2 0YS?2 1 0YS?2 3 0YS?1 2S?系統(tǒng)的等值電路圖 2. 計算近似功率分布 ?這一步的計算開始于 離電源最遠的母線 ，即母線4或 5，分別計算連接這些母線的線路或變壓器 Π型等值電路中的功率分布。 各個阻抗和導納的下標與元件所連接的兩端母線的編號相對應 ，如 Z12， Y120， Y210。 如下圖 以母線 4為例，先計算母線 3和 4之間線路的功率分布。 1 2 3 4539。39。1 2~S39。1 2~S39。39。2 3~S2 3~S39。2 3~S39。39。3 4~S3 4~S39。3 4~S39。39。3 5~S39。3 5~S1 2Z2 3Z3 4Z3 5Z1 2 0Y2 1 0Y2 3 0Y3 2 0Y3 4 0Y4 3 0Y3 5 0Y5 3 0Y3 4 0~YS4 3 0~YS3 5 0~YS5 3 0~YS( b )3 5S?3 2 0YS?1 2 0YS?2 1 0YS?2 3 0YS?1 2S?** 2430 430430 4YS Y U Y??3 4 4 4 3 0YS S S? ??4 4 4S P jQ??o10?己知的線路末端功率 ，應用上一節(jié)所介紹的功率分布計算方法，計算各個功率和功率損耗，直至得出線路始端的功率。 但應注意在現(xiàn)在的計算中，各母線的電壓都取為 223434 34 34 344SS Z S ZU??? ?? ? ?????3 4 3 4 3 4S S S?? ?? ? ?** 2340 340340 3YS Y U Y??3 4 3 4 3 4 0YS S S??? 便是線路 3―4 的始端功率 (即線路末端的負荷功率和線路總損耗之和 )，它 對于母線 3來說相當于除了由該母線直接供給的負荷 外，增加了一個額外的負荷 。換言之， 代替了負荷 和線路3―4 34S3S34S 34S4S1 2 3 4539。39。1 2~S39。1 2~S39。39。2 3~S2 3~S39。2 3~S39。39。3 4~S3 4~S39。3 4~S39。39。3 5~S39。3 5~S1 2Z2 3Z3 4Z3 5Z1 2 0Y2 1 0Y2 3 0Y3 2 0Y3 4 0Y4 3 0Y3 5 0Y5 3 0Y3 4 0~YS4 3 0~YS3 5 0~YS5 3 0~YS( b )3 5S?3 2 0YS?1 2 0YS?2 1 0YS?2 3 0YS?1 2S?530YS 35S? 35S? 35S?? 350YS 35S同理，依次計算母線 3和母線 5之間線路的 Π 型等值電路中的功率分布，并得出 35S5S也可以看成是在母線 3上增加的一個額外負荷，它代替了負荷 和線路 3―5 。 ?現(xiàn)在母線 3上的負荷變成了 3 3 4 3 5S S S??( b )~1 2 339。39。1 2~S39。1 2~S39。39。2 3~S2 3~S39。2 3~S3 4~S1 2Z2 3Z1 2 0Y2 1 0Y2 3 0Y3 2 0Y3 2 0YS1 2 0YS2 1 0YS2 3 0YS1 2S3S3 5~S?然后，去掉己被代替的線路 (或變壓器 )元件，再從余下的網絡中找出離電源最遠的各個母線，并對連接這些母線的元件進行功率分布計算。 23S對于圖 39所示的網絡來說，便是母線 3和線路 2―3 ，經計算得出始端功率 以后，合并到母線 2的負荷中去。依此類推，直至計算到連接電源的母線 1為止。 3. 計算各母線的電壓和相位 ?從某一個 給定電壓的母線 開始 (將該己知電壓作為參考相量 )，用 第一步所求得的近似功率分布 ，依次計算各母線的 電壓和相位 。 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2211139。39。 39。39。 39。39。 39。39。P R Q X P X Q RU U jUU??? ? ?例如，若己知母線 1