【文章內容簡介】 的焊條,如A13A132等；2)由焊絲或焊條向焊縫熔入一定量的鐵素體形成元素,使焊縫金屬成為奧氏體+鐵素體的雙相組織 (鐵素體一般控制412%)；3)減少焊接熔池過熱,選用較小的焊接電流和較快的焊接速度,加快冷卻速度；4)對耐晶間腐蝕性能要求很高的焊件進行焊后穩(wěn)定化退火處理。(2）焊接熱裂紋熱裂紋產生的主要原因是焊縫中的樹枝晶方向性強，有利于S、P等元素的低熔點共晶產物的形成和聚集。另外，此類鋼的導熱系數(shù)?。s為低碳鋼的1/3），線脹系數(shù)大（比低碳鋼大50%），所以焊接應力也大，加劇了熱裂紋的產生。防止措施: 1)選用含碳量低的焊接材料，采用含適量Mo、Si等鐵素體形成元素的焊接材料，使焊縫形成奧氏體加鐵素體的雙相組織，減少偏析；2)盡量選用堿性藥皮的優(yōu)質焊條,以限制焊縫金屬中S、P、C等的含量。(3）應力腐蝕開裂應力腐蝕開裂是焊接接頭在特定腐蝕環(huán)境下受拉伸應力作用時所產生的延遲開裂現(xiàn)象。奧氏體不銹鋼焊接接頭的應力腐蝕開裂是焊接接頭比較嚴重的失效形式,表現(xiàn)為無塑性變形的脆性破壞。應力腐蝕開裂采取的防止措施:1) 采取合適的焊接工藝，保證焊縫成形良好,不產生任何應力集中或點蝕的缺陷,如咬邊等。采取合理的焊接順序,降低焊接殘余應力水平；2)合理選擇焊材，焊縫與母材應有良好的匹配,不產生任何不良組織,如晶粒粗化及硬脆馬氏體等；3)消除應力處理:焊后熱處理,如焊后完全退火或退火。在難以實施熱處理時采用焊后錘擊或噴丸等。(4）焊縫金屬的低溫脆化。對于奧氏體不銹鋼焊接接頭,在低溫使用時,焊縫金屬的塑韌性是關鍵問題。此時,焊縫組織中的鐵素體的存在總是惡化低溫韌性。一般可以通過選用純奧氏體焊材和調整焊接工藝獲得單一的奧氏體焊縫的方法來防止焊縫金屬的低溫催化。 (5）焊接接頭的σ相脆化。焊件在經(jīng)受一定時間的高溫加熱后會在焊縫中析出一種脆性的σ相,導致整個接頭脆化,塑性和韌性顯著下降。σ相的析出溫度范圍650850℃。在高溫加熱過程中,σ相主要由鐵素體轉變而成。加熱時間越長,σ相析出越多。防止措施:1)限制焊縫金屬中的鐵素體含量(小于15%)，采用超合金化焊接材料,即高鎳焊材；2)采用小規(guī)范,以減小焊縫金屬在高溫下的停留時間；3)對已析出的σ相在條件允許時進行固溶處理,使σ相溶入奧氏體。 外膽材料焊接性的分析1. Q235B材質性能分析根據(jù)《焊接手冊》第二版《材料的焊接》。 Q235B的化學成分化學成分CMnSiSP百分含量~~≤≤≤ Q235B鋼的力學性能 牌號拉力強度MPa屈服點MPa伸長率（%）Q235B375~50023526 采用國際焊接學會碳當量估測公式計算：+++ =+ = Q235B中=，焊接熱影響區(qū)的淬硬及冷裂傾向較小，其焊接性良好，焊前不需預熱。 3. Q235B焊接性特點Q235鋼是一種普通碳素結構鋼，含碳量低，錳、硅含量又少，所以，通常情況下不會因焊接而引起嚴重的硬化組織或淬火組織。這種鋼材的塑形和沖擊韌性良好，焊成的接頭塑形和沖擊韌性和很良好，焊接時，一般不需預熱、層間溫度后后熱，焊后不必采用熱處理改善組織，可以說，整個焊接過程中毋須特殊的工藝措施，其焊接性優(yōu)良。但在少數(shù)的情況下，低碳鋼的焊接性也會不好，焊接時出現(xiàn)困難。例如：（1） 采用舊冶煉方法生產的轉爐鋼，這種鋼的含氮量高，其他的雜質也較多，從而冷脆性大，時效敏感性大，焊接接頭質量低，表現(xiàn)為焊接性差。對于轉爐鋼要根據(jù)其冶煉方法不同而不同評價和不同對待。舊法冶煉的轉爐鋼不能用重要的焊接結構，如果應用于重要結構，則必須進行焊接性鑒定，其中特別注意冷脆敏感性、時效敏感性等的檢測，以保證焊接結構質量，防止破壞性事故發(fā)生。 （2）沸騰鋼脫氧不完全而含氧量較高，硫、磷等雜質的分布不均勻，局部區(qū)域硫、磷含量大大超過平均含量，時效敏感性及冷脆敏感性大，熱裂紋傾向大。因此一般不宜用承受動載荷和嚴寒下的工作的重要焊接結構。（3）低碳鋼母材成分不合格時，含碳量過高，含硫量過高，焊接時候可能出現(xiàn)裂紋。（4）采用質量不符合要求的焊條，使焊縫金屬中的碳、硫含量過高會導致裂紋。（5）某些焊接方法可能會給低碳鋼的焊接質量帶來麻煩，例如埋弧焊線能量較大，會使焊接熱影響區(qū)的粗晶粒過于粗大，降低焊接接頭的質量。根據(jù)《焊接手冊》第一版《焊接方法與設備》查得焊條消耗量按照以下公式計算： W=AρL1/η W焊條的消耗量(g) L焊道長度（cm） ρ密度（g/cm3） A截面積（cm2） η熔敷效率（1）縱向焊縫消耗質量W1： 1）內膽縱向焊縫 A=δb=82=16mm2 ；L=4920mm；ρ=；η=99% W11=AρL1/η =4921/= 2）外膽縱向焊縫 A=δb=103=30mm2；L=πD=6136mm；ρ=；η=99% W12=AρL1/η =1/= W1=W11+W12=+=（2）環(huán)向焊縫消耗質量W2： 1）內膽環(huán)向焊縫 A=δb=82=16mm2 ；L=πD=2200=6908mm；ρ=；η=99% W21=AρL1/η =1/= 2）外膽環(huán)向焊縫 A=δb=103=30mm2 ；L=πD=2300=7222mm；ρ=；η=99% W22=AρL1/η =1/= W2=3W21+3W22=+=（3） 人孔焊縫消耗質量W3： A內= ；A外=82mm2；L=πD=530=；ρ=；η=55% W31=A內ρL1/η =1/= W32=A外ρL1/η =1/= W3=W31+W32=+=（4） 補強圈焊縫消耗質量W4： A=18mm2；L=πD=840=；ρ=；η=55% W4=AρL1/η =1/=（5）接管焊縫消耗質量W5： 1）壓力表口和溫度計口焊縫 A內= ；A外=82mm2；L=πD=25=；ρ=；η=55% W內51=A內ρL1/η =1/= W外51=A外ρL1/η =1/= 2）排空口焊縫 A內= ；A外=82mm2；L=πD=45=；ρ=；η=55% W內52=A內ρL1/η =1/= W外52=A外ρL1/η =1/= 3）安全閥口、排污口、液料進出口焊縫 A內= ；A外=82mm2；L=πD=76=；ρ=；η=55% W內53= A內ρL1/η =1/= W外53=A外ρL1/η =1/= W5=2W內51+ 2W外51+W內52+W外52+4W內53+ 4W外53= （6）故所有焊縫消耗量總計為 W總=W1+ W2+W3+W4+W5=++++=2. 坡口角度增加一度時焊縫消耗質量計算（1）縱向焊縫消耗質量W1： W1=（2）環(huán)向焊縫消耗質量W2： W2=（3）人孔焊縫消耗質量W3： A內= ；A外=；L=πD=530=；ρ=；η=55% W31=A內ρL1/η =1/= W32=A外ρL1/η =1/= W3=W31+W32=+=（4）補強圈焊縫消耗質量W4： W4=（5）接管焊縫消耗質量W5： 1）壓力表口和溫度計口焊縫 A內= ；A外=；L=πD=25=；ρ=；η=55% W內51=A內ρL1/η =1/= W外51=A外ρL1/η =1/= 2）排空口焊縫 A內= ；A外=；L=πD=45=；ρ=；η=55% W內52=A內ρL1/η =1/= W外52=A外ρL1/η =1/= 3）安全閥口、排污口、液料進出口焊縫 A內= ；A外=；L=πD=76=；ρ=；η=55% W內53= A內ρL1/η =1/= W外53=A外ρL1/η =1/= W5=2W內51+ 2W外51+W內52+W外52+4W內53+ 4W外53=2991g （6）故所有焊縫消耗量總計為 W總=W1+ W2+W3+W4+W5=++++2991= （7）。3. 間隙值增加1mm時焊縫消耗質量計算（1）縱向焊縫消耗質量W1： 1）內膽縱向焊縫 A=δb=83=24mm2 ；L=4920mm；ρ=；η=99% W11=AρL1/η =4921/= 2）外膽縱向焊縫 A=δb=104=40mm2；L=πD=6136mm；ρ=；η=99% W12=AρL1/η =1/= W1=W11+W12=+=（2）環(huán)向焊縫消耗質量W2： 1）內膽環(huán)向焊縫 A=δb=83=24mm2 ；L=πD=2200=6908mm；ρ=；η=99% W21=AρL1/η =1/= 2）外膽環(huán)向焊縫 A=δb=103=40mm2 ；L=πD=2300=7222mm；ρ=；η=99% W22=AρL1/η =1/= W2=3W21+3W22=+=（3）