【文章內(nèi)容簡介】 1 2 3 4 898 ④可變作用效應(yīng)剪力計算： 在可變作用剪力效應(yīng)計算時，應(yīng)計入橫向分布系數(shù)η沿橋跨方向變化的 影響。通常按如下方法處理：先按跨中的由等代荷載計算跨中剪力效應(yīng)；再用支點剪力荷載橫向分布系數(shù)η’并考慮支點至 l/4為直線變化來計算支點剪力效應(yīng)。 12V 的計算（見表 12—— 表 13） 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 19 公路 Ⅱ級產(chǎn)生的跨中剪力 （單位： kN） 表 12 梁號 內(nèi)力 η （ 1） 1+μ （ 2） 彎矩效應(yīng) (1)*(2)*[(3)*(4)+(5)*(6)] 1 2 3 4 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力 （單位： kN） 表 13 梁號 內(nèi)力 η （ 1） P人（ 2） ω0 （ 3） 彎矩效應(yīng) （ 1） *（ 2） *（ 3） 1 3 2 3 4 0V 計算： 計算支點剪力橫向分布系數(shù)取值為： ⅰ .支點剪力按杠桿法計算η’ ⅱ .l/3l/4按跨中彎矩橫向分布系數(shù)η計算 ⅲ .支點 l/4處在η和η’ 之間 按直線變化如圖 7所示 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 20 圖 8 梁端剪力效應(yīng)計算： 汽車荷載作用下如圖 8所示，計算結(jié)果如表 14所示。 公路 — Ⅱ級產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)計算表 （單位： kN） 表 14 梁號 內(nèi)力 1 2 3 4 參數(shù) a= ω= 1+μ= 人群荷載作用如圖 9 所示。計算結(jié)果如表 15 所示。 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 21 圖 9（單位： cm） 表 15 參數(shù) 梁號 1 2 3 4 公式 ω= a= () 0 0 計算值 剪力效應(yīng)基本組合：各分項系數(shù)同彎矩基本組合計算（如表 16）： 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 22 剪力效應(yīng)基本組合表 （單位： kN） 表 16 梁號 剪力效應(yīng) 永久荷載 人群 汽車 1 0 2 0 3 0 4 0 由上表可以看出，剪力效應(yīng)以 3號粱控制設(shè)計。 (三 )持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計、配筋與驗算 （ 1）由彎矩基本組合表可知， 3號粱彎矩 dM 最大，考慮到施工方便，并留有一定的安全儲備，一律按 3號粱計算彎矩進行配筋，主梁尺寸如圖 2所示。 設(shè)鋼筋保護層厚度為 3cm，鋼筋重心至底邊距離為 cmha 131 4 00 0 0 ?????? ，則截面有效高度 cmahh 1270 ??? 。 （ 2） .已知 3號粱跨中彎矩 mkNM d ?? 5 1 5 9 6 ，下面判定 T形截面類型： 若39。39。39。0 2fd cd f f hM f b h? ? ，則受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，為第一類 T 形截面；否則，位于腹板內(nèi)，為第二類 T形截面。 式中， 0? 為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為 ； cdf 為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，此處為C50混泥土，故 MPa? ， HRB335級鋼筋抗拉強度設(shè)計值 280sdf MPa? 。 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 23 39。fb 為 T形截面受壓翼緣 有效寬度，取下列三者中的最小值 ①計算跨徑的 1/3:l/3=1950cm/3=650cm ②相鄰兩粱的平均間距 。d=200cm ③ 39。39。2 12 ( 18 2 0 12 11 ) 15 0f h fb b b h c m c m? ? ? ? ? ? ? ? ?, 此處， b為粱腹板寬度，其值為 18cm， hb 為承托長度，其值為 0， 39。fh 為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度，其值為 11cm. 故取 39。fb 為 150cm。 mkNmkN Mhhhbf dfffcd ???????????? )()2( 0339。039。39。 10 ? 因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬第一類 T 形截面 ,應(yīng)按寬度為 39。fb 的矩 形進行正截面抗彎承載力計算。 （ 3）求受壓區(qū)高度 )21270( 10 6 xx ???? 解方程，得適當(dāng)解為 x= 56mmhf39。 (=110mm) （ 4）求受拉鋼筋面積：將各已知值及 x=56mm 代入得： 39。cd f sd sf b x f A? mmf bfAsdfcdsx 239。 6720280 ????? 選擇 162328 ??? 的 HRB335 級鋼筋，總面積 mmA s 268364026434 ??? 。鋼筋層數(shù)為 5層。 鋼筋布置圖如圖 10 所示： 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 24 圖 10 主梁鋼筋配置圖 （單位： cm） 混 凝 土 保 護 層 厚 度 取 35mmd=32mm 及 規(guī) 定 之 30mm ， 鋼 筋 間 橫 向 間 距mmmms n 40463223521 8 0 ??????? 及 =40mm。故滿足構(gòu)造要求。 鋼筋重心位置： mma yaasiiii 1046838 40217116091471609115160983160951 ???????????? ?? 實際有效高度： mmah ah i 1 2 6 11 0 4351 4 0 00 ??????? 配筋率 %%6836039。 ????? hb Afs? ： 按截面實際配筋值計算受壓區(qū)高度 x 為：)110( 6836280 39。39。 mmmmx hfb Af fcdfssd ??????? 截面抗彎極限承載力為： )2337()2571270()2( 039。 mkNMmkNxx hbfM fcdu ???????????? 抗彎承載力滿足規(guī)范要求。 ： 由表 12 可知，支點剪力以 3 號粱最大，考慮安全因素，一律采用 3 號粱剪力值進行抗剪計算，跨中剪力效應(yīng)以 3號粱最大 ，一律以 3號粱剪力值進行計算。 kNV d ? kNV ld ? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 25 假定下排 2根鋼筋沒有彎起而通過支點，則有 cm? cmh 3 4 00 ??? 驗算抗剪截面尺寸： kNkNb hfkcu 0,310 ??????? ? 端部抗剪截面尺寸滿足要求； 驗算是否需要進行斜截面抗剪強度計算： 跨中段截面： kNbhf td 2 7 0 0 0310 ?????? ? ? 支點截面： kNbhf td 02310 ??????? ? ? ? 因 )()()( 000320 10 kNbkN VhfV dtdld ????? ? ?? 故可在粱跨中的某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置鋼筋，其余區(qū)段應(yīng)按計算配置鋼筋。 （ 1） .斜截面配筋計算圖式 ①最大剪力 39。dV 取用距支座中心 h/2（粱高一半）處截面的數(shù)值，其中混泥土與箍筋共同承擔(dān)的剪力 39。csV 不小于 39。60%dV ，彎起鋼筋（按 45186。）承擔(dān)的剪力 39。sdV 不大于 39。40%dV 。 ②計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心 h/2 處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 ③計算第一排彎起鋼筋后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下 面彎起點處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 彎起鋼筋配置及計算圖示（如圖 11所示） 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 26 圖 11 由內(nèi)插得，距支座中心 h/2處得剪力效應(yīng) 39。dV 為： kNLhL VVVV ldddd 0 )( 0)( 20039。 ????????? kNkNkNkNVV VV dds ddhk 39。39。???????? 相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值見表 13 彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值計算表 表 16 鋼筋排次 彎起點距支座中心距離/m 承擔(dān)的剪力值 /sbiV kN 鋼筋排次 彎起 點距支座中心距離 /m 承擔(dān)的剪力值 /sbiV kN 1 3 2 4 （ 2） .各排彎起鋼筋的計算： 與斜