【正文】 1 7 8 8 ???m 板 （按杠桿法）（如圖 6） 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計(jì) 11 圖 6 梁端剪力橫向分布系數(shù) 公路 Ⅱ級 : )(2139。4 ???? 汽 人群荷載： 39。4 ??人 （ 1）永久作用效應(yīng) ①永久荷載：假定橋面構(gòu)造 各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計(jì)算結(jié)果見下表（表 4） 橋面構(gòu)造各部分重力 表 4 構(gòu)件名 構(gòu)件尺寸 /cm 構(gòu)件單位長度體積3/m 重度3/( / )kN m 每延米重/( / )kNm 主梁 26 橫隔梁 中粱 26 邊粱 26 橋面鋪 裝 瀝青混凝土（厚 2cm） 23 混泥土三角墊層（平均厚 9cm） 26 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計(jì) 13 人行道及欄桿 6 一側(cè)人行道部分每延米重 6kN/m，按人行道板橫向分布系數(shù)分?jǐn)傊粮髁喊逯兀? 7號粱 : mkNq / 9 9 11 ???? ?? 板板 ， 6號粱 : mkNq / 22 ???? ?? 板板 ， 5號粱： mkNq / 33 ???? ?? 板板 ， 4號粱： mkNq / 44 ???? ?? 板板 ， 各梁永久荷載匯總見下表（表 5） 各粱的永久荷載（單位： kN/m） 表 5 粱號 主梁 橫隔梁 欄桿及人行道 橋面鋪裝 總計(jì) 1（ 7） 2（ 6） 3（ 5） 4 ②永久作用計(jì)算 影響線面積見下表（表 6） 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計(jì) 14 影響線面積計(jì)算表 表 6 項(xiàng)目 計(jì)算面積 影響線面積 0? 12M 20 ????? ll? 14M 20 ????? ll? 12Q 00?? 0Q ???? l? 久荷載作用見下表（表 7） 永久作用計(jì)算表 表 7 粱號 12M （ ） 14M （ ） 0Q q 0? q 0? q 0? q 0? q 0? q 0? 1(7) 2(6) 3(5) 4 (2).可變作用效應(yīng) ①汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算：機(jī)構(gòu)的沖擊系數(shù) μ 與結(jié)構(gòu)的基頻 f有關(guān)，故應(yīng)先計(jì)算機(jī)構(gòu)的基頻，簡支梁基頻簡化計(jì)算公式為： 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計(jì) 15 HzHzHzf mEIlcc1443 00 08 210422???????? ?? 故取沖擊系數(shù) 2 4 1 5 7 6 ??? f? ②公路 — Ⅱ級均布荷載、集中荷載及其影響線面積計(jì)算（見表 8）： 按照《橋規(guī)》，公路 — Ⅱ級均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kq 和集中荷 載標(biāo)準(zhǔn)值 kP 為： mkNqk ? ，kNPk ? 。Gi? ? 汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： 1 ? ? ； 人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： ??Qj 。 12V 的計(jì)算（見表 12—— 表 13） 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計(jì) 19 公路 Ⅱ級產(chǎn)生的跨中剪力 （單位： kN） 表 12 梁號 內(nèi)力 η （ 1） 1+μ （ 2） 彎矩效應(yīng) (1)*(2)*[(3)*(4)+(5)*(6)] 1 2 3 4 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力 （單位： kN） 表 13 梁號 內(nèi)力 η （ 1） P人（ 2） ω0 （ 3） 彎矩效應(yīng) （ 1） *（ 2） *（ 3） 1 3 2 3 4 0V 計(jì)算： 計(jì)算支點(diǎn)剪力橫向分布系數(shù)取值為： ⅰ .支點(diǎn)剪力按杠桿法計(jì)算η’ ⅱ .l/3l/4按跨中彎矩橫向分布系數(shù)η計(jì)算 ⅲ .支點(diǎn) l/4處在η和η’ 之間 按直線變化如圖 7所示 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計(jì) 20 圖 8 梁端剪力效應(yīng)計(jì)算： 汽車荷載作用下如圖 8所示，計(jì)算結(jié)果如表 14所示。 (三 )持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算 （ 1）由彎矩基本組合表可知， 3號粱彎矩 dM 最大，考慮到施工方便，并留有一定的安全儲(chǔ)備，一律按 3號粱計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋，主梁尺寸如圖 2所示。39。fb 為 T形截面受壓翼緣 有效寬度，取下列三者中的最小值 ①計(jì)算跨徑的 1/3:l/3=1950cm/3=650cm ②相鄰兩粱的平均間距 。fh 為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度，其值為 11cm. 故取 39。39。 (=110mm) （ 4）求受拉鋼筋面積：將各已知值及 x=56mm 代入得： 39。 鋼筋布置圖如圖 10 所示： 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計(jì) 24 圖 10 主梁鋼筋配置圖 （單位： cm） 混 凝 土 保 護(hù) 層 厚 度 取 35mmd=32mm 及 規(guī) 定 之 30mm ， 鋼 筋 間 橫 向 間 距mmmms n 40463223521 8 0 ??????? 及 =40mm。39。 kNV d ? kNV ld ? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計(jì) 25 假定下排 2根鋼筋沒有彎起而通過支點(diǎn)，則有 cm? cmh 3 4 00 ??? 驗(yàn)算抗剪截面尺寸： kNkNb hfkcu 0,310 ??????? ? 端部抗剪截面尺寸滿足要求； 驗(yàn)算是否需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算： 跨中段截面： kNbhf td 2 7 0 0 0310 ?????? ? ? 支點(diǎn)截面： kNbhf td 02310 ??????? ? ? ? 因 )()()( 000320 10 kNbkN VhfV dtdld ????? ? ?? 故可在粱跨中的某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置鋼筋，其余區(qū)段應(yīng)按計(jì)算配置鋼筋。60%dV ，彎起鋼筋（按 45186。 ②計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心 h/2 處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 ????????? kNkNkNkNVV VV dds ddhk 39。 5 402? . (3).主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。 239。 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計(jì) 29 箍筋配筋率 %% ????? SAvsvsv b?。 計(jì)算斜截面水平投影長度 C為： mh? 式中， m為截面受壓端正截面處的 廣義剪跨比， hVMm0? ,當(dāng) m，取 m=。 （四）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算 按照規(guī)范所定，最大裂縫寬度為：1 2 3 30( ) ( )0 .2 8 1 0ssfk s dW c c c m mE? ??? ? 式中： 1c 為鋼筋表面形狀系數(shù)， 取 11?c 。這里選用 6φ 8 ， 39。 （五）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰?yàn)算： 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算。8 7 ，跨中橫向分布系數(shù) 。 梁跨中截面的預(yù)拱度： mmfff rQG )()21 ( ???????? 三、 橫梁的計(jì)算 （一） 橫梁彎矩計(jì)算（ GM法） 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計(jì) 36 對于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁，由于主梁跨中處的橫隔梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計(jì)算跨中橫隔梁內(nèi)力，其他橫隔梁可偏安全地仿此設(shè)計(jì)。b 0 (188。 恒載安全系數(shù)的采用如下： mkNM q / )( ???? mkNr MM q /)() ( )( ????? ? 故橫梁內(nèi)力： 正彎矩由汽車荷載控制： mkNM /)( ?? ? 負(fù)彎矩由人群荷載控制： mkNM /)( ?? ? 四、行車道板的計(jì)算 （一） .永久荷載效應(yīng)計(jì)算 由于主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道可按兩端固定和中間鉸接板計(jì)算（如圖