【正文】 64026434 ??? 。 mkNmkN Mhhhbf dfffcd ???????????? )()2( 0339。 式中， 0? 為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為 ； cdf 為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，此處為C50混泥土，故 MPa? ， HRB335級(jí)鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 280sdf MPa? 。計(jì)算結(jié)果如表 15 所示。 m） 表 10 梁號(hào) 內(nèi)力 η （ 1） P人（ 2） ω0 （ 3） 彎矩效應(yīng) （ 1） *（ 2） *（ 3） 1 3 3 2 3 3 3 3 3 4 3 3 基本荷載組合：按《橋規(guī)》 條規(guī)定，永久荷載設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)為 。2 ???? 汽 )(2139。) K0′+(K1′ K0′)α(189。 )( ????? 3號(hào)、 5號(hào)梁： KKKKKK BBBBB 412141234339。 2. 主梁間距和主梁片數(shù)： 橋面凈空：凈 — 13+2 ，采用 7片 T型主梁標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，主梁間距為 。 全斷面 7 片主梁，設(shè) 5道橫隔梁，橫隔板厚 ,高度取主梁高的 3/4,即 。 )( ????? 四號(hào)梁： 值）點(diǎn)的系梁位在 K0( 00 KKK ?? 列表計(jì)算各梁的橫向分布影響坐標(biāo) ? 值（如下表）： 裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支 T梁橋設(shè)計(jì) 7 各主梁橫向分布影響線坐標(biāo)值 表 3 梁號(hào) 算式 荷載位置 B 3B/4 B/2 B/4 0 (B/4) (B/2) (3B/4) （ B） 1 K1′=(B)+7K1(3B/4) 17 70 6 90 1 0 66 77 41 K0′=(B)+7K0(3B/4) 63 80 3 18 7 5 0.681 0.639 1.026 K1′ K0′ (K1′ K0′)α(189。） 40 79 3 00 3 3 34 28 64 [K0′+(K1′ K0′)α(189。3 ???? 汽 67 )(2139。 永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： 。 裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支 T梁橋設(shè)計(jì) 21 圖 9（單位： cm） 表 15 參數(shù) 梁號(hào) 1 2 3 4 公式 ω= a= () 0 0 計(jì)算值 剪力效應(yīng)基本組合：各分項(xiàng)系數(shù)同彎矩基本組合計(jì)算（如表 16）： 裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支 T梁橋設(shè)計(jì) 22 剪力效應(yīng)基本組合表 （單位： kN） 表 16 梁號(hào) 剪力效應(yīng) 永久荷載 人群 汽車 1 0 2 0 3 0 4 0 由上表可以看出，剪力效應(yīng)以 3號(hào)粱控制設(shè)計(jì)。 裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支 T梁橋設(shè)計(jì) 23 39。039。鋼筋層數(shù)為 5層。 ： 由表 12 可知，支點(diǎn)剪力以 3 號(hào)粱最大，考慮安全因素，一律采用 3 號(hào)粱剪力值進(jìn)行抗剪計(jì)算，跨中剪力效應(yīng)以 3號(hào)粱最大 ，一律以 3號(hào)粱剪力值進(jìn)行計(jì)算。40%dV 。2/sbA mm 1 322? 1608 2 322? 1608 3 322? 1608 4 252? 982 5 162? 402 靠近跨中處，增設(shè)的 162? 輔助斜筋 ， mmAsb 239。 有由上述計(jì)算，配置箍筋如下：全粱箍筋配置 2φ 8 雙肢箍筋，在支座中心至跨度方向，箍筋間距可取 100mm,其他粱段箍筋間距取 200mm。 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破壞的原因，主要是受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋滿足構(gòu)造要求時(shí)可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力驗(yàn)算。 ???? bhA s? ，介于 ～ ，滿足要求。 判別是否需要設(shè)置預(yù)拱度 mmmm lffff rQGsl 6 0 )()( 0 ?????????? ? ? 因此需要設(shè)置預(yù)拱度。b) (b) () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () 繪制橫梁跨中截面影響線，加載求??q， 圖 14 2 0 ?????? ? q ??????????? ? q ?0 裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支 T梁橋設(shè)計(jì) 37 ?????? ? r 集中荷載換算成正弦荷載的峰值計(jì)算，可采用下式： ixplP iiq ?sin2 ?? 式中 qP 正弦荷載的峰值 l 主梁計(jì)算跨徑 iP 集中荷載的數(shù)值 ix 集中荷載 iP 離支點(diǎn)的距離 公里 Ⅱ級(jí)車輛荷載如圖 16所示： 圖 15 mkNp q/) i i i i n120( 2????????? ???? ????? qqqqp rrlrlrr lllxlldxlxl 4)2(2c os[2s i n2 ] 00 ?????? ? mkN / ????? ? 橫梁跨徑為 12m，沖擊系數(shù) 1+μ =，可變荷載彎矩效應(yīng)值為： 2)1( 1??? ?? qqq bpM b mkNM q /)( ??????? mkNM q / )( ????????? mkNb rrr bpM /)( ???????? ? ? 荷載組合：因?yàn)闄M梁彎矩影響線的正負(fù)彎矩面積很接近，并且為預(yù)制架設(shè)，恒載的絕大部分不產(chǎn)生 裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支 T梁橋設(shè)計(jì) 38 內(nèi)力，故組合時(shí)不計(jì)入恒載內(nèi)力。） 圖 16 （ 1）每延米板上的恒載 g 瀝青混凝土面層： mkNg / ???? C50混凝土墊層： mkNg / ???? T粱翼緣板自重： mkNg / ???? 裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支 T梁橋設(shè)計(jì) 39 每延米跨寬版恒載總計(jì)： mkNg g i / ????? ? （ 2）永久荷載效應(yīng)計(jì)算 彎矩 : mkNg lM g /( ) 220 ????????? 剪力 : mkNg lV g /)( ????? （ 3）可變荷載效應(yīng)公路 Ⅱ級(jí)，以重車后輪作用于鉸接縫軸線上最不利布置，此時(shí)兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載（如圖 13所示） 圖 17 車輛荷載后輪著地寬度 2b 及長(zhǎng)度 2a 分別為 2 ? 2 ? 沿行車方向輪壓分布寬度為 : mHaa )( ??????? 垂直行車方向輪壓分布寬度為 : mHbb )( ??????? 裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支 T梁橋設(shè)計(jì) 40 荷載作用于懸臂端根部的有效分布寬度 : mda la 01 ???????? 單輪時(shí) : mlaa 0139。 從主梁計(jì)算已知θ =，和 √α =，當(dāng) f=0 時(shí)，查 GM 法用表內(nèi)插計(jì)算，如下表所示： 表 18 計(jì)算式 荷載位置 b 190。 BBMMMMBcrscrscrB020]1[)( )(??? 全截面換算截面對(duì)重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性 矩代替，由前面計(jì)算可知 mmI I 4100 107 0 ??? 全截面換算截面面積 cmAA snA 20 8 4 )17 9 (4 5 2 2)1( ???????? 式中 n為鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，為 裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支 T梁橋設(shè)計(jì) 34 542 .0 1 0 5 .7 9 73 .4 5 1 0scEn E ?? ? ?? 計(jì)算全截面換算截面受壓區(qū)高度 0x ： 2 2 39。 2c 為作用長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，長(zhǎng)期荷載作用時(shí)，2 1 lsNc N?? 。 均 滿足最小配箍率 R235 鋼筋不小于 %的要求。為 簡(jiǎn)化計(jì)算，可用同一數(shù)值，影響不會(huì)很大。 ③計(jì)算第一排彎起鋼筋后的每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋下 面彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 （ 1） .斜截面配筋計(jì)算圖式 ①最大剪力 39。故滿足構(gòu)