【正文】 恒載安全系數的采用如下： mkNM q / )( ???? mkNr MM q /)() ( )( ????? ? 故橫梁內力： 正彎矩由汽車荷載控制： mkNM /)( ?? ? 負彎矩由人群荷載控制： mkNM /)( ?? ? 四、行車道板的計算 （一） .永久荷載效應計算 由于主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設置連接鋼筋，故行車道可按兩端固定和中間鉸接板計算（如圖 17所示。 梁跨中截面的預拱度： mmfff rQG )()21 ( ???????? 三、 橫梁的計算 （一） 橫梁彎矩計算（ GM法） 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 36 對于具有多根內橫隔梁的橋梁，由于主梁跨中處的橫隔梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計算跨中橫隔梁內力，其他橫隔梁可偏安全地仿此設計。 （五）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下撓度驗算： 鋼筋混凝土受彎構件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結構力學的方法計算。 （四）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算 按照規(guī)范所定，最大裂縫寬度為：1 2 3 30( ) ( )0 .2 8 1 0ssfk s dW c c c m mE? ??? ? 式中： 1c 為鋼筋表面形狀系數， 取 11?c 。 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 29 箍筋配筋率 %% ????? SAvsvsv b?。 5 402? . (3).主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。 ②計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心 h/2 處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。 kNV d ? kNV ld ? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 25 假定下排 2根鋼筋沒有彎起而通過支點，則有 cm? cmh 3 4 00 ??? 驗算抗剪截面尺寸： kNkNb hfkcu 0,310 ??????? ? 端部抗剪截面尺寸滿足要求； 驗算是否需要進行斜截面抗剪強度計算： 跨中段截面： kNbhf td 2 7 0 0 0310 ?????? ? ? 支點截面： kNbhf td 02310 ??????? ? ? ? 因 )()()( 000320 10 kNbkN VhfV dtdld ????? ? ?? 故可在粱跨中的某長度范圍內按構造配置鋼筋，其余區(qū)段應按計算配置鋼筋。 鋼筋布置圖如圖 10 所示： 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 24 圖 10 主梁鋼筋配置圖 （單位： cm） 混 凝 土 保 護 層 厚 度 取 35mmd=32mm 及 規(guī) 定 之 30mm ， 鋼 筋 間 橫 向 間 距mmmms n 40463223521 8 0 ??????? 及 =40mm。39。fb 為 T形截面受壓翼緣 有效寬度，取下列三者中的最小值 ①計算跨徑的 1/3:l/3=1950cm/3=650cm ②相鄰兩粱的平均間距 。 (三 )持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設計、配筋與驗算 （ 1）由彎矩基本組合表可知， 3號粱彎矩 dM 最大，考慮到施工方便，并留有一定的安全儲備，一律按 3號粱計算彎矩進行配筋，主梁尺寸如圖 2所示。Gi? ? 汽車荷載作用分項系數： 1 ? ? ； 人群荷載作用分項系數： ??Qj 。4 ???? 汽 人群荷載： 39。)]/7 91 97 0 00 8 6 05 75 52 4 K1′=K10 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 8 8 9 5 9 9 8 K0′=K00 K1′ K0′ (K1′ K0′)α(189。) K0′+(K1′ K0′)α(189。路拱橫坡為雙向 %，由 C25 混凝土三角墊層控制，斷面構造形式及截面尺寸如圖 1所示。 三、主梁設計 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 2 （一）、結構尺寸擬定 1. 主梁截面尺寸： 根據《公路橋涵設計通用規(guī)范》（ JTGD602022），梁的高跨比的經濟范圍在 1/11到1/16 之間，此設計中標準跨徑為 20m，擬定采用的梁高為 ，翼板寬 ，腹板寬。 )( ????? 2號、 6號梁： KKKKKK BBBBB 214321432139。)]/7 69 47 6 95 9 7 68 47 26 3 K1′=(B/2)+0.86K1(B/4) 04 25 1 67 1 3 06 70 92 K0′=(B/2)+0.86K0(B/4) 30 09 5 80 5 1 57 77 0.197 K1′ K0′ (K1′ K0′)α(189。1 ???? 汽 67 )(2139。 公路 Ⅱ級及其影響線面積表 表 8 項目 頂點位置 kq 2/( / )kN m kP 0? 12M L/2處 14M L/4處 0Q 支點處 12Q L/2處 ③可變作用效應彎矩計算：（見表 9表 11）： 彎矩計算公式： 0(1 ) k k kM ?? ? ??? （ q +P y ），其中，由于只能布置兩車道，故橫向折減系數ζ = 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 16 公路 — Ⅱ級產生的彎矩（單位： ） 表 9 梁號 內力 η （ 1） 1+μ （ 2） 彎矩效應 (1)*(2)*[(3)*(4)+(5)*(6)] 1 2 3 4 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 17 人群產生的彎矩計算表 （ kN 公路 — Ⅱ級產生的支點剪力效應計算表 （單位： kN） 表 14 梁號 內力 1 2 3 4 參數 a= ω= 1+μ= 人群荷載作用如圖 9 所示。0 2fd cd f f hM f b h? ? ，則受壓區(qū)全部位于翼緣板內，為第一類 T 形截面；否則，位于腹板內，為第二類 T形截面。fb 為 150cm。cd f sd sf b x f A? mmf bfAsdfcdsx 239。 mmmmx hfb Af fcdfssd ??????? 截面抗彎極限承載力為： )2337()2571270()2( 039。）承擔的剪力 39。39。20,63212)( V bhfAfS svsvkcuv ））（（ ??????mmmm2 6 61 8 01 9 0 050)6 6 ()(1 2262??????????? ? 考慮《公路橋規(guī)》的構造要求，選用 mmSv 200? ≤=700m。 為了簡化計算可近似取 C值為 hC 0? （ h0 可以取平均值） cmh 1312 1351270 ??? 由 C值內插求得各個斜截面頂端處的最大剪力和相應的彎矩。 mm? ，則 30239。人群荷載 mkNqr ??3 ， 跨中橫向分布系數 永久作用： mmBlMf GG 7 4 2 3 15485 101950010152620 ??? ????? 可變作用（汽車）： mmBB lPlqf kkQ ) ()483845( 10195001019500 15315 430401 ??? ???? ??????? ?? 可變作用（人群）： mmBlqf rr 1019500154401 ????????? ?? 作用短期效應組合的頻遇系數，對汽車取 1 ?? ，對人群取 ?? 。b) (189。? 取兩者最不利情況，則 mkNM p ??? 作用于每米寬板條上的剪力為 kNaPV p )1( ??????? ? （ 4）作用效應進本組合 彎矩 : mkNMM pg ????????? 剪力 : mkNVV pg ??????? 故行車道板作用效 應為： mkNM d ??? kNV g ? 。b 188。 可計算開裂截面換算截面慣性矩 crI 為： )) 3320 )((3131( hbxbhAI fffscr xbxn ??????