【正文】 第 37 頁 第 5 章 橫隔梁的計算 橫隔梁內(nèi)力計算 — 偏心壓力法 橫隔梁的內(nèi)力影響線 通常橫隔梁的彎矩在靠近橋中線的截面較大，剪力則在靠近橋兩側(cè)邊緣處的截面較大。 cmAs ? ， ? ? ? ? 0 0 1 39。既有： 表 49 斜截面處荷載作用效應(yīng) 截面 至支座距離（ m） ? ?kNVd ? ?MkNMd ? 1— 1 2— 2 3— 3 4— 4 第 29 頁 5— 5 6— 6 斜截面處荷載作用效應(yīng)如表 49 所示。此處系估算，可用同一數(shù)值，其影響不會很大。按《公預(yù)規(guī)》 ： ① 最大剪 力取用距支座中心 2h （梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于 60%，彎起鋼筋（按 45%彎起）承擔(dān)不大于 40%； ② 計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心 2h 處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值； ③ 計算以后每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋點處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。/ 0 ????? hbA fs? （ 412） 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算 按截面實際配筋值計算受壓區(qū)高度 x 為： ? ? ? ? cmbfAfx fcdssd 39。1 ?????????????? ? fffcd hhhbf? mkNMmkN d ????? 5 0 0 9 8 由此，確定按第一類 T型梁計算。 Ψ c— 與其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，本例取 Ψ c=。求支點和變化點截面活載剪力時，由于主要荷重集中在支點附近而考慮支撐條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到 /4l 之間，橫向分布系數(shù)用 0m 與 cm 值 用 直線 內(nèi) 插 法 ，期于區(qū)段取 cm 值。 計算抗扭修正系數(shù) 主梁的間距相同，同時將主梁近似看成等截面，則： β =2)(11BLEIGIT?? （ 42） 表 42 IT計算 分塊名稱 )(cmbi )(cmti iibt ic )10 4331 mtbcI iimi iT?? ?? ? （ 內(nèi)梁 翼緣板① 180 14 腹板② 146 18 ? 式中： G—— 材料的剪切摸量， G= L—— 材料的計算跨徑， l= 第 10 頁 IT—— 主梁抗扭慣矩， IT= I—— 截面慣性矩， I 內(nèi) = 則： β =2291 2 9 4 2 5 4 6 0 0 4 2 6 0 4 1?? ??? E E = 按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎標值： ij? =n1 +β??51 2i ijiaaa 本橋各根主梁的橫向截面均相等，梁數(shù) n=5, 梁間距為 。 通過對比，從受力合理，安全適用，經(jīng)濟美觀的角度綜合考慮，方案一 :混凝土簡支 T 型梁橋為最佳推薦方案。 箱形截面抗扭剛度大，可以保證其強度和穩(wěn)定性，有效的承擔(dān)正負彎矩，橋梁的結(jié)構(gòu)剛度大，變形小，行車平穩(wěn)舒適。 方案二：混凝土連續(xù)箱形梁橋 本橋采用單箱單室的截面形式（如圖 12），因為跨度很大（對連續(xù)梁橋），在外載和自重作用下，支點截面將出現(xiàn)較大的負彎矩，從絕對值來看，支點截面的負彎 矩大于跨中截面的正彎矩，因此，采用變截面梁能符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律，變截面梁的變化規(guī)律采用二次拋物線。大風(fēng)日以每年四月最多，九、十月最少。根據(jù)地震危險性評估報告，橋位處 50 年超越概率 10%的地震基本烈度 507 度，基巖水平峰值加速度為 178。本 文 屬于混凝土簡支 T梁橋的設(shè)計，設(shè)計較簡單，施工較容易。Load bination。其主梁通過橫梁和行車道板連接成為整體，使車輛荷載在各主梁之間有良好的橫向分布。 混凝土梁式橋在我國橋梁建筑上占我重要的地位，在目前，對于中小跨徑的永久性橋梁，無論是公路橋梁或者城市橋梁，都在盡量采用混凝土梁式橋，因為這種橋梁具有就地取材，工業(yè)化施工，耐久性好，適應(yīng)性強。Select calculation structure diagram。如果說一座現(xiàn)代化高層建筑具有高聳挺拔的雄姿，則一座大跨度橋梁具有凌空宏偉的魅力。該河段兩岸線順直整齊，岸坡平緩，河流橫斷面呈“ U”形。 橋位區(qū)位于中緯度，屬副亞熱帶向北亞熱帶過渡的濕潤季風(fēng)氣候，具有四季分明、無霜期長、水源充沛等特征。 優(yōu)點：制造簡單，整體性好，施工方便，接頭也方便，而且能有效的利用現(xiàn)代高強材料，減少構(gòu)件截面，與鋼筋混凝土相比，能節(jié)省鋼材，在使用荷載下不出現(xiàn)裂縫等。 方案三：混凝土空心板橋 圖 1 1 T 梁圖 1 2 第 4 頁 優(yōu)點：采用空心板截面，減輕了自重， 而且能充分利用材料，構(gòu)件外形簡單，制作方便，方便施工，施工工期短，而且橋型流暢美觀。 經(jīng)濟性 等截面形式能大量節(jié)約模板，加快建橋進度，簡易經(jīng)濟，但不能充分利用截面作用，基礎(chǔ)設(shè)計量大。 第 7 頁 第 3 章 橫截面布置 橋跨結(jié)構(gòu)橫縱斷面圖、 T 形梁一 般構(gòu)造圖 瀝青混凝土厚5 c mC 4 0 混凝土厚6 c m橫斷面圖縱斷面圖圖 31 （尺寸單位： cm)主梁斷面圖 主梁截面尺寸 （ 1） 主梁間距與主梁片數(shù)： 裝配式鋼筋混凝土 T形簡支梁的主梁間距一般選在 ~ 之間，本設(shè)計 第 8 頁 采用 ；共 5片梁 。其值由圖 41可得。 m） 梁號 內(nèi)力 永久荷載 GikS 人群 QjkS 汽車 kQS1 γ 0 γ Gi γ Qj γ Q1 ψ c γ 0(γ GiSQik+ψ cγQjSQjk+γ Q1SQ1k) 1（ 5） M1/2 M1/4 2（ 4） M1/2 M1/4 3 M1/2 M1/4 注： γ 0— 橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本例取 γ 0=。 ? ? 339。y 為： 圖 4 5 鋼筋布置 ( c m ) ? ?? giigi ayay /39。 kNVdo ? kNV ld ? 假定有 2? 32通過支點。 在近跨中處，增設(shè) 162? 輔助斜筋， 26 402mmAsb ? 。 綜上所述，全梁箍筋的配置為 82? 雙肢箍筋；由支點至距支座中心 ，cmSV 10? ，其余地方箍筋間距為 20 ㎝ . 則配箍率 ? ?bSA vsvsv /?? 分別為： 當 cmSV 10? 時： ? ? ???? bSA vsvsv? 當 cmSV 20? 時： ? ? ???? bSA vsvsv? 均大于規(guī)范規(guī)定的最小配箍率： R235 鋼筋不小于 %的要求。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算 按《公預(yù)規(guī)》 條的規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計算： ? ?mmECCCW ）（ ?? d30sss321fk ??? （ 424） 式中 ： 1C — 鋼筋表面形狀系數(shù)， ； 2C — 作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時， sl NNC / ??? ， 其中， lN 為按作用長期效應(yīng)組 合 下的 內(nèi)力和 sN 為 短期效應(yīng) 組合下的內(nèi)力； 3C — 與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)， ； d — 縱向受拉鋼筋直徑， 取 mmd 32? ； ? — 縱向受拉鋼筋配筋率 ? ?? ?fis hbbbhA ??? 0/? ，代入后 ? ?? ? ??????? ；當 ?? 時，取 ?? ss? — 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力 ， 按 《公預(yù)規(guī)》 條公式計算 ossss AM?? （ 425） 取 1 號梁的彎矩效應(yīng)組合： 短期效應(yīng)組合： ???? ??n1j jkj1m1i iks QG SSM ?= k2k1 G MMM ?? （ 426） m2 3 4 3 . 3 8 k N9 9 . 7 11 2 5 7 . 8 10 . 71 3 6 3 . 2 ?????? 第 33 頁 長期效應(yīng)組合： ???? ??n1j jkj2m1i ikl QG SSM ?= k2k1 G MMM ?? （ 427） mkN ??????? 9 0 2 5 3 6 3 選短期組合時，鋼筋應(yīng)力： 40 ????? ?hAM ssss? mkN ??? ?????? s lM MC sE — 鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋， sE = 510 MPa ，代入后可得到： ? ? ? ?mmmmW 8 4fk ???? ??? ????? 滿足《公預(yù)規(guī)》 條“在一般正常大氣條件下，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件不超過最大裂縫寬度的要求”。公路 — Ⅱ級可變荷載mkNqk /? ； kNPk ? ，跨中橫向分布系數(shù) ?? ；人群荷載mkNq /?人 ，跨中橫向分布系數(shù)為 ?? 。 ① ② ④③ ⑤①②③ 各影響線在 1 號梁和 5 號梁的豎標值計算如下： 3 號梁彎矩影響線： dddM 22 211131 ????? ??? 第 38 頁 ????????? ddM ???? 251535 2 ??? ???????? 3 號梁之間彎矩影響線： ? ? dddM 211113~2 ????? ??? ?????????? ? ? ddM 251553~2 ???? ??? ????????? 1 號梁右側(cè)剪力影響線： ?????? 右Q ????? 右Q 2 號梁右側(cè)剪力。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈? 按《公預(yù)規(guī)》 條和 條規(guī)定： cr02scr2scr0])(1[ BBMMMMBB??? ）（ （ 428） otkcr f WM ?? 00 /2 WS?? MPaftk ? MPaEc ?? 式中： oS — 全截面換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積矩 ； 第 34 頁 n— 鋼筋彈性模量與 混凝土彈性模量之比， ?? cs EEn x— 換算截面中性軸距 T 梁頂面的距離。 斜截面1 — 1： 斜截面 截割兩組 32? 彎起 鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 1950 0 5 4 6 3c s 1 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 7 77 0 2 1 82 8 31 ?????? ? kNkNVV sbcs 0 4 ????? 斜截面2 — 2： 斜截面 截割一組 32? 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的 配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 1950 0 2 4 6 3c s 2 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 32 ?????? ? kNkNVV sbcs ????? 斜截面3 — 3： 斜截面 截割一組 32? 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 第 31 頁 1950 0 2 4 6 3c s 3 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 33 ?????? ? kNkNVV sbcs ????? 斜截面4 — 4： 斜截面 截割一組 22? 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋