n25-35435汽輪機(jī)通流部分熱力設(shè)計(jì)汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)說明書畢業(yè)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-02-12 05:17 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 1082110211301165121012701346144315661720 (2)確定非調(diào)節(jié)級(jí)各級(jí)理想比焓降 進(jìn)而可得：壓力級(jí)平均理想比焓降為： (3)級(jí)數(shù)的確定由前面可知調(diào)節(jié)級(jí)的出口“2’”點(diǎn)的狀態(tài)為：，又，由和可查得：。初估重?zé)嵯禂?shù)，則壓力級(jí)級(jí)數(shù)為：取整得：Z＝13。 (4)重?zé)嵯禂?shù)校核 取K=, ，則有：與假設(shè)值接近，滿足要求。故取重?zé)嵯禂?shù)。(5)比焓降分配在圖中將BD分成Z1(=12)份，按與上面相同的方法分配直徑，速比，焓降。直徑變化規(guī)律曲線見附圖。進(jìn)而可得：又有：，計(jì)算結(jié)果列在下表中： 級(jí) 號(hào)123456平均直徑Dm105010661084110511301161速度比xa試算比焓降（Δht）最后確定的比焓降Δht78910111213總和ΣΔht1200124913101384147515861720(6)按分配比焓降在焓熵圖上得到相應(yīng)各級(jí)壓力，與回?zé)嵯到y(tǒng)要求的抽汽壓力相比較，十分接近，而且滿足除氧器及給水的相關(guān)要求，所以可以繼續(xù)后面的計(jì)算。五、非調(diào)節(jié)級(jí)詳細(xì)計(jì)算(1)第一壓力級(jí)詳細(xì)計(jì)算1. 級(jí)反動(dòng)度：，直徑：，級(jí)焓降： 級(jí)流量： 圓周速度： 噴嘴理想比焓降： 查得噴嘴后蒸汽狀態(tài)參數(shù)：P1t＝ MP，V1t＝ 2. 壓力比： 噴嘴滯止焓 故可查得滯止壓力=，故噴嘴中汽流為亞音速流動(dòng)，故選TC1A型葉片，取出汽角＝12176。 3．噴嘴出口汽流速度：4．噴嘴出口面積：5．噴嘴出口高度 ：6．噴嘴損失：7．動(dòng)葉進(jìn)口汽流角和相對(duì)速度 8．動(dòng)葉理想比焓降： 滯止理想比焓降 9．動(dòng)葉出口汽流相對(duì)速度 10．動(dòng)葉損失：查得動(dòng)葉出口參數(shù)：P2＝，V2＝H2＝，s= J/(kgK)11．動(dòng)葉出口面積：12. 動(dòng)葉出口高度和汽流出口角 13．動(dòng)葉出口汽流速度和出汽角 14．余速損失：15．輪周有效焓降（不計(jì)葉高損失） 16. 輪周效率及校核 由于第一級(jí)和第二級(jí)直徑變化不大，故設(shè)定余速利用系數(shù)為1 故=所以計(jì)算結(jié)果滿足要求。 17．計(jì)算葉高損失 （對(duì)于單列壓力級(jí)a=） 18．輪周有效比焓降： 輪周功率： 19．葉輪摩擦損失 20．隔板漏氣損失 21．葉頂漏氣損失 查 圖8得 = = = 22．濕汽損失 由于級(jí)前、后的干度均為1，所以為零。 23. 級(jí)有效比焓降 24．內(nèi)功率 25．級(jí)效率26．第一壓力級(jí)葉柵幾何參數(shù)選擇 a)噴嘴： 由前面的計(jì)算可知，葉型選為：TC1A，，于是取。 ，取整得：反算：176。b)動(dòng)葉：由前面可知：,故選TP2A型，，于是取。，取整得：反算：176。 (3) 其它各壓力級(jí)計(jì)算過程與第一相同，用Excel軟件計(jì)算，過程不再書寫，只將各級(jí)計(jì)算的結(jié)果列于附表1和表2中。六、回?zé)嵯到y(tǒng)校核修正 在壓力級(jí)詳細(xì)計(jì)算過程中，通過回?zé)嵯到y(tǒng)初算的各級(jí)抽汽壓力和壓力級(jí)詳細(xì)計(jì)算過程中各級(jí)末端的出口壓力對(duì)比，選擇出口壓力與初算相近的該級(jí)末端出口作為回?zé)岢槠c(diǎn)。并根據(jù)該抽汽點(diǎn)壓力重新逐級(jí)計(jì)算和修正抽氣量和各級(jí)加熱器進(jìn)出口參數(shù)。 計(jì)算過程和回?zé)嵯到y(tǒng)平衡初步估算相同，過程不再書寫。逐級(jí)計(jì)算修正后結(jié)果見下表：項(xiàng) 目符 號(hào)單 位加熱器號(hào)H1H2HgH3H4抽汽壓力peMpa加熱器壓力pe＇Mpa抽汽比焓hekJ/kg30502900278526382480壓力pe＇下飽和溫度te℃壓力pe＇下飽和水比焓he＇kJ/kg每公斤蒸汽放熱量ΔhekJ/kg被加熱的給水量Dfwkg/h給水進(jìn)口溫度tw1℃1409062給水進(jìn)口水比焓hw1kJ/kg加熱器端差δt℃0給水出口溫度tw2℃1701409062給水出口比焓hw2kJ/kg給水比焓升ΔhfwkJ/kg抽汽量ΔDekg/h七、整機(jī)效率、整機(jī)功率的核算1．整機(jī)效率核算 所以整機(jī)效率滿足要求。2．整機(jī)功率的核算 所以整機(jī)功率有一定的誤差。八、結(jié)果分析總結(jié)綜上所述，相對(duì)內(nèi)效率滿足要求，但是功率的誤差較大，主要原因分析如下：1．焓熵圖讀圖誤差較大，誤差在最后被放大了；2．回?zé)岢槠骷?jí)加熱器加熱溫升分配不合理，各級(jí)抽汽壓力偏高，使得機(jī)組做功能力下降。3．壓力級(jí)各級(jí)直徑劃分不合適；4．各級(jí)噴嘴的入口角取的不太合適，存在進(jìn)汽損失；5．各壓力級(jí)的最佳速比和反動(dòng)度的選擇不一定最佳6．各種損失的系數(shù)和余速利用系數(shù)的選擇較隨意，有一定偏差。7．計(jì)算是以各級(jí)平均直徑處的參數(shù)進(jìn)行計(jì)算的，但實(shí)際中沿葉高方向上有變化。 這些原因共同導(dǎo)致了功率的誤差和與實(shí)際電廠機(jī)組的差別。附表1：序號(hào)計(jì)算項(xiàng)目符號(hào)單位第1級(jí)第2級(jí)第3級(jí)第4級(jí)第5級(jí)第6級(jí)第7級(jí)1級(jí)反動(dòng)度Ωm 2級(jí)平均直徑dmmm10501066108411051130116112003級(jí)的理想比焓降ΔhtkJ/kg 4通過級(jí)的流量Gt/h 5通過級(jí)的流量Gkg/s 6圓周速度um/s 7上級(jí)余速利用系數(shù)μ0 8利用上級(jí)余速動(dòng)能Δhc0kJ/kg 9級(jí)的滯止理想比焓降Δht*kJ/kg 10噴嘴理想比焓
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