【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 取 根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（ GB503302020），本設(shè)計(jì)考慮了以下三種工況： ① 自重 （安全系數(shù)取值 ） ； ② 自重 +暴雨（滑坡體 1/2 飽水） （安全系數(shù)取值 ） ； ③ 自重 +地震 （安全系數(shù)取值 ） 。 滑坡體上層覆蓋多為人工素填土，其重度為 3/mkN ， 部分剖面滑面以上還含少量粘土等。因此在選取計(jì)算參數(shù)時(shí)，天然重度取值為 3/mkN ，具體某個(gè)剖面計(jì)算其重量時(shí)，根據(jù)加權(quán)平均重度進(jìn)行計(jì)算。又根據(jù)勘察報(bào)告和反算結(jié)果可以最終確定飽水重度以及 “ C、Φ”值 等。 該滑坡滑動(dòng)面在后緣部分呈切層狀（滑動(dòng)面切割貫通素填土層），中下部的滑動(dòng)面基本沿坡殘積粉質(zhì)粘土層之中滑動(dòng)，而粉質(zhì)粘土層在旱季時(shí)“ C”值在 31～ 37Kpa 之間，“Φ”值在 27～ 39 度之間，雨季飽水時(shí)“ C”值在 11～ 18Kpa 之間，“Φ”值在 8～ 17 度之間。因滑坡發(fā)生在雨季，其中滑動(dòng)面處的滑帶土的最低“ C、Φ”值為： C=4Kpa，Φ =7 度。說(shuō)明粉質(zhì)粘土的抗剪強(qiáng)度在旱、雨季時(shí)的變化差異極大。由于勘察時(shí)正值旱季，故所取土樣的天然抗剪強(qiáng)度均較高，飽和抗剪強(qiáng)度雖低于天然抗剪強(qiáng)度，但驗(yàn)算結(jié)果仍與實(shí)際情況不符，因此在進(jìn)行滑坡多次計(jì)算的情況下，采用反算所得的結(jié)果，綜合本場(chǎng)地內(nèi)土層的實(shí)際情況，選用下表中參數(shù) ： 表 計(jì)算參數(shù)選取 參數(shù) 重度 γ （ 3/mkN ） 內(nèi)聚力 c （ KPa） 內(nèi)摩擦角φ （176。） 天然 11 13 飽和（暴雨） 10 12 9 穩(wěn)定性計(jì)算 根據(jù)已知滑面，并參照《巖土工程勘察規(guī)范》，采用基于極限平衡理論的傳遞系數(shù)法來(lái)計(jì)算滑坡穩(wěn)定性系數(shù)，并評(píng)價(jià)滑坡體的穩(wěn)定性。利用條分法對(duì)滑坡剖面進(jìn)行分析，下面列出 4— 4’， 5— 5’， 6— 6’， 7— 7’幾個(gè)典型剖面的條塊劃分 ,如下圖 ： 4— 4’剖面 5— 5’剖面 6— 6’剖面 10 7— 7’剖面 傳遞系數(shù)法穩(wěn)定性系數(shù)計(jì)算基本公如下： nninijjinninijjisTTRRK???? ?? ?????????111111)()(?? Diihiii T+)cos αP+( c o s αW=T iiiDiWiihiii LC+) t a nRN)s inP( c o s W(=R ??? i1ii1iii ) t a ns in ()c o s (= ?????? ?? 其中 ： sK — 穩(wěn)定系數(shù)； i? — 第 i 塊段的剩余下滑力傳遞至第 i+1 塊段是的傳遞系數(shù)（ j=i）； iT — 作用于第 i 塊段的下滑力 (kN/m)； iR — 作用于第 i塊段的抗滑力 (kN/m)； i W — 第 i塊段滑體的重力 (kN/m)，暴雨時(shí)為該塊段的飽水重； hP —— 地震力 (kN/m)； DiT —— 滲透壓力平行滑面的分力 (kN/m)； 11 DiR —— 滲透壓力垂直滑面的分力 (kN/m)； iC —— 第 i 塊段土的粘聚力 (kPa)； i ? —— 第 i 塊段土的內(nèi)摩擦角 (176。) ； iL —— 第 i 塊段滑動(dòng)面的長(zhǎng)度 (m)； I ?—— 第 i 塊段滑動(dòng)面與水平面的夾角 (176。) ； 表 穩(wěn)定性系數(shù)計(jì)算結(jié)果表 剖面編號(hào) 工況 天然 暴雨 地震 33’ 44’ 55’ 66’ 77’ 88’ 9939。 根據(jù)以上滑坡的穩(wěn)定性系數(shù)計(jì)算的結(jié)果中可以看出， 44’ 、 55’ 和 77’和 88’ 主滑體在自然狀態(tài)下處于臨界平衡狀態(tài) 。而 66’ 由于滑坡體下部滑塊趨于平緩且厚度較大穩(wěn)定性較好，可以特殊考慮 。在地震狀態(tài)下， 55’ ， 77’和 88’ 滑體 處于不穩(wěn)定狀態(tài)。 在暴雨下，主滑體的穩(wěn)定系數(shù)均 較小，處于不穩(wěn)定狀態(tài)。側(cè)滑部位滑體在自重工、 地震工況 和 暴雨工況下均處于穩(wěn)定狀態(tài)，但由于此滑坡的安全等級(jí)為一級(jí)，自然條件下安全系數(shù)要達(dá)到 ，暴雨條件下要達(dá)到 ，因此要對(duì)滑坡的主滑體與側(cè)滑部位滑體都應(yīng)進(jìn)行工程處理。 由于 此滑坡 在暴雨工況下 滑坡穩(wěn)定性最差，因此選定暴雨工況進(jìn)行治理工程設(shè)計(jì)。 滑坡推力 計(jì)算 滑坡推力計(jì)算公式： 12 R－TK+P=P ii39。si1ii ? 式中： iP 、 1iP — 分別為第 i 塊、第 i1塊滑體的剩余下滑力（ kN/m）； 39。sK — 推力計(jì)算安全穩(wěn)定系數(shù)，本次滑坡推力計(jì)算 分別 采用 39。sK =、 在三 種 工況 狀態(tài) 下 進(jìn)行 。 經(jīng)計(jì)算各剖面最后一個(gè)滑塊的最終剩余下滑力的計(jì)算結(jié)果見下表： 表 剩余下滑力計(jì)算表 剖面編號(hào) 工況 天然（ KN/M) 暴雨（ KN/M) 地震（ KN/M) 安全系數(shù)39。sK 33’ 0 0 44’ 0 55’ 66’ 0 77’ 88’ 9939。 上表的剩余下滑力為每個(gè)剖面最后一個(gè)滑塊的最終剩余下滑力 ，對(duì)于評(píng)價(jià)滑坡穩(wěn)定性及設(shè)計(jì)治理工程措施有著重要作用。 滑坡推力的詳細(xì)計(jì)算 可 見計(jì)算書 。 13 滑坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)與發(fā)展趨勢(shì)預(yù)測(cè) 根據(jù)對(duì)滑坡現(xiàn)狀穩(wěn)定性的分析與計(jì)算，滑坡目前僅處于暫時(shí)極限平衡狀態(tài)。在雨季時(shí)地下水大量下滲，其地質(zhì)條件、自然環(huán)境將會(huì)逐漸惡化，勢(shì)必引起滑坡的復(fù)活，并極有可能造成滑坡后緣 50 余米處的變形裂縫繼續(xù)發(fā)展而形成牽引式滑坡。 因此該滑坡需要通過(guò)治理工程中對(duì)滑坡體進(jìn)行支擋或錨固等措施來(lái)防止滑坡的發(fā)生。 第五 章 滑坡 治理工程設(shè)計(jì) 治理方案擬定 在 前面對(duì)滑坡體穩(wěn)定性的綜合評(píng)價(jià)和滑坡推力計(jì)算的基礎(chǔ)上，對(duì)滑坡主體擬用以下兩種方案進(jìn)行對(duì)比設(shè)計(jì)，最后結(jié)合兩者的優(yōu)缺點(diǎn)，然后選取更合適的方案進(jìn)行治理。 通過(guò)對(duì)滑坡基本特征 分析，可以初步擬定以下兩種方案進(jìn)行工程治理： 方案一：抗滑樁 根據(jù)滑坡的地形狀況，抗滑樁應(yīng)設(shè)在比較地形比較平坦的地方，這樣有利于施工 也不至于承受太大的滑坡推力。主滑部位承受的滑坡推力較大，可設(shè)置大直徑抗滑樁，從主滑部位向兩側(cè)延伸，滑坡推力減小，其抗滑樁的直徑也可以相應(yīng)減小。 方案二：預(yù)應(yīng)力錨索框架 +抗滑樁結(jié)合 格構(gòu)梁 +抗滑樁結(jié)合方案（方案二），即是在滑坡主滑部位的中后緣采用預(yù)應(yīng)力錨索框架，前緣采取抗滑樁支擋措施，通過(guò)兩種結(jié)構(gòu)的共同作用達(dá)到加固滑坡的目的。 通過(guò)對(duì)滑坡剖面形態(tài)和滑體性質(zhì)分析可以看出， 該滑坡坡度趨于平緩且滑面下覆基巖為泥巖，因此采用錨索加固作用效果不太明顯。所以綜合考慮之后，決定采用方案一，只在滑坡前部較平緩的區(qū)域布置抗滑樁。 在高程 1944 米 左右14 的滑坡中下部 ，大致沿等高線設(shè)置一排抗滑樁。 且從主滑部位向兩側(cè)延伸，滑坡推力減小，其抗滑樁的直徑也可以相應(yīng)減小。 抗滑樁方案設(shè)計(jì)計(jì)算 抗滑樁設(shè)計(jì)抗滑力確定 結(jié)構(gòu)的抗滑力等于樁前的滑坡推力減去樁后的巖土抗力，其取值如下： 表 滑坡推力確定 剖面編號(hào) 計(jì)算深度 樁前剩余下滑力 總被動(dòng)土壓力 樁后剩余抗滑力 結(jié)構(gòu)抗滑力 33’ 44’ 55’ 66’ 77’ 88’ 9939。 8 樁型選擇及布置 根據(jù)滑坡的剩余下滑力和滑坡各個(gè)剖面設(shè)樁位