【文章內容簡介】 4100KW， 6kV 2 492A 一用一備 液力耦合 凝結水泵 450KW， 6kV 2 54A 一用一備 節(jié)流調節(jié) 循環(huán)水泵 500KW， 6kV 2 一用一備 / 送風機 400KW， 6kV 2 連續(xù)運行 內反饋調速 引風機 900KW， 6kV 2 110A 連續(xù)運行 內反饋調速 磨煤機 1000KW， 6kV 2 間斷運行 風門擋板 排粉機 500KW， 6kV 2 60A 間斷運行 風門擋板 根據現(xiàn)狀提出改造方案 11 鍋爐各自配兩臺鋼球磨煤機和排粉機 ， 制粉系統(tǒng)設計為雙制粉中間儲倉式乏氣送粉。 鋼球磨煤機筒體設計轉速為一恒定轉速 ,它由最佳工作轉速確定 ,并由電動機、減速箱實現(xiàn)。排粉機的運行調整僅與制粉系統(tǒng)的各部風壓、風溫、系統(tǒng)通風出力等有關。所以磨煤機、排粉機電機不考慮另行采用調節(jié)裝置調速。 每臺機組均配置兩臺循泵，在正常運行方式下，兩臺循泵一用一備，也可進行循泵母管制運行。由于各臺機組的所需的循環(huán)水壓力要求不同，正常情況下不考慮母管制運行。 9 機兩臺循泵為六期工程投運的循泵，其中乙循泵電機 1995 年改造為雙速電機； 11 機組四臺循泵為七期投運的循泵 ，在設計安裝時已采用低速電機。目前公司正在組織進行循環(huán)水優(yōu)化調整，以實現(xiàn)循環(huán)水系統(tǒng)的經濟運行。因此，也暫不考慮對循泵實施變頻調速改造。 給水泵突發(fā)故障時，只有數(shù)秒鐘的處置時間，極易引發(fā)跳機事故，因此發(fā)電廠對給水泵組的可靠性要求極為苛刻。液力偶合器調速型給水泵在國內電廠廣泛應用有近 20 年的歷史，已經十分完善成熟，而國內 3000kW 以上級別的高壓變頻器在電廠應用業(yè)績非常少，因此變頻調速如應用在給水泵上，在技術上還不夠成熟，因此暫不考慮對給水泵進行變頻調節(jié)改造。 11 機組各有兩臺送、引風機和兩臺凝 結水泵。 11 爐送、引風機均使用內反饋串級調速， 2020 年 7月投運，目前運行狀況良好，節(jié)能效果明顯； 9爐送、引風機均使用液力耦合器調速， 屬耗能型調速方式， 其調速效率為輸出轉速與輸入轉速之比，轉速越低，效率較低。各臺機組均配置兩臺 凝結水泵，正常運行方式下一用一備，凝結水泵是利用汽蝕調節(jié)和節(jié)流調節(jié)相結合，凝結水系統(tǒng)在大部分工況下，仍存在可觀的節(jié)流損失，特別是 11 機凝結水泵設計的冗余太多，運行中浪鹽城發(fā)電有限公司 6kV 高壓電動機改變頻調節(jié) 可行性研究報告 7 費嚴重。 根據目前機組的負荷率以及以上設備現(xiàn)狀，按照可靠性、經濟性的原則提出以下兩種改造方案： 方 案一：對 9 機一臺凝泵、 9 爐一臺引風機、一臺送風機； 11 機各一臺凝泵進行高壓變頻調節(jié)技術改造，共五套高壓變頻調速裝置。 方案二：對 9 機一臺凝泵、 9 爐兩臺引風機、兩臺送風機； 11 機各一臺凝泵進行高壓變頻調節(jié)技術改造，共七套高壓變頻調速裝置。 5 改造方案論證 方案一與方案二的不同點在于 9 爐引風機和送風機單側改高壓變頻調速還是雙側改高壓變頻調速，以上兩種方案必須從其運行穩(wěn)定可靠性、投資回收率等方面加以論證。 風機銘牌及有關技術參數(shù) 項 目 引風機 送風機 型 號 Y4— 73— 11NO28D 型 G4— 73— 11NO23D 風量 (m3/h) 484920 270000 風壓 (Pa) 4127 3880 型 號 YKK560— 8 型 YKK500— 8 型 電機功率 (KW) 710 400 電 流 (A) 電機轉速 (r/min) 735 743 型 號 Y0TCS1000 Y0TCS875 傳遞額定功率 (KW) 330– 820 155– 420 輸入額定轉速 (KW) 750 750 額定滑差率 – 3% – 3% 調速范圍 1– 1： 5 1– 1： 5 凝結水泵 銘牌及有關技術參數(shù) 項 目 9 機凝泵 11 機凝泵 型號 12NL160*5 NLT250370*7 型式 筒袋型立式多級離心泵 筒袋型立式多級離心泵 流量 355 m3/h 460 t/h 揚程 158 mH2O 245 mH2O 汽蝕余量 轉速 1475 r/min 1480 r/min 軸功率 450 kW 電機功率 225 kW 450 kW 鹽城發(fā)電有限公司 6kV 高壓電動機改變頻調節(jié) 可行性研究報告 8 凝結水泵電機改造的確定：由于各臺機組凝結水泵是按照一用一備配置的，在正 常情況下不存在兩臺凝結水泵同時連續(xù)運行的工況。但是從以往的運行統(tǒng)計來看，無論是機組滿負荷還是低負荷工況下， 9 機凝泵電機都工作在接近額定工況，據統(tǒng)計，當發(fā)電機 P=135MW 時，電機電流 I=23A，凝泵出口壓力 H=；當發(fā)電機P=8MW 時，電流電流 I=22A，凝泵出口壓力 H=。同樣我公司的 8 機凝泵采用變頻調速，當發(fā)電機 P=125MW 時，電機電流 I=235A，凝泵出口壓力 H=；當發(fā)電機 P=7MW 時，電流電流 I=130A，凝泵出口壓力 H=。若 11 機凝泵配一臺 變頻調速，一定有很大的節(jié)能空間， 即可滿足機組在各種工況下經濟運行。 對于送引風機改變頻，有兩種方案。 一是 9 爐的兩側風機全改為變頻調節(jié)，正常運行時隨著負荷變化，兩臺風機的轉速按同樣的幅度同步調整，相比于兩臺液偶調速風機同步調整的運行方式，節(jié)能收益直接等于變頻調節(jié)與液偶調節(jié)效率之差所帶來的節(jié)約電量，同時調節(jié)品質好，兩側風機負荷均衡，可靠性高；但是此方案的缺點是，由于兩側風機均需增設變頻器，投資較高，回收期長。 二是單臺爐的兩側風機中只改一臺風機為變頻調節(jié)，在正常運行時，液耦調速風機負荷帶 足，變頻風機調節(jié)風量。在這種工況下，其液偶調速風機和變頻調速風機，均可達到較高效率。理論上和兩側風機均改變頻的運行效率基本接近