【文章內(nèi)容簡介】 9。0. 1=； q = (+)/1=； 豎楞的最大剪力： V = 179。 179。4 00 =； 截面抗剪強度必須滿足下式 : 式中： τ — 豎楞截面最大受剪應(yīng)力 (N/mm2)； V— 豎楞計算最大剪力 (N)： V=； b— 豎楞的截面寬度 (mm)： b=48mm； hn— 豎楞的截面高度 (mm)： hn=48mm； fv— 豎楞的抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2)： [fv] =； 豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值： τ =3179。 (2179。 100179。 48)=； 豎楞截面抗剪強度設(shè)計值： [fv]=； 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 13 由于 τ =＜ [fv]=，故方木豎楞抗剪強度滿足要求！ c、 撓度驗算 最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下 : 式中： q— 作用在豎楞上的線荷載 (kN/m)： q =179。 =； ν — 豎楞最大撓度 (mm)； l— 計算跨度 (柱箍間距 )： l =； E— 豎楞彈性模量 （ N/mm2） ： E = 103 N/mm2； I— 豎楞截面的慣性矩 (mm4)： I=105mm4； 豎楞最大容許撓度 ： [ν] = 400/250 = ； 豎楞的最大撓度計算值 ： ν = 4004/(1009500921600) = ； 由于ν =＜ [ν ]=，故方木豎楞 撓度驗算 滿足要求！ E、豎楞（鋼管）的計算 Ф48mm 力學(xué)性能 ：截面抵抗距 W=4121mm3，截面慣性矩 I=98910mm4，彈性模量 E=105 N/mm2，抗彎強度 [f]=215 N/mm2。 a、 抗彎強度驗算 支座最大彎矩計算公式： 式中： M— 豎楞計算最大彎距 (N178。mm) ； l— 計算跨度 (柱箍間距 ): l =400mm； q— 作用在豎楞上的線荷載，它包括 : q=鋼管豎楞 計算簡圖 400 400 400 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 14 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值： q1=179。 179。 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值： q2=179。 4179。0. 179=； q = (+)/1= kN/m； 豎楞的最大彎距： M =179。 179。4 00179。4 00=179。10 ； 式中： σ — 豎楞承受的應(yīng)力 (N/mm2)； M— 豎楞計算最大彎距 (N178。mm) ； W— 豎楞的截面抵抗矩 (mm3)： W =4121mm3； [f]— 豎楞的抗彎強度設(shè)計值 (N/mm2)： [f]=215N/mm2； 豎楞的最大應(yīng)力計算值： σ = M/W =105/4121 =； 由于 σ=＜ [f]=215N/mm2， 故 鋼管豎楞 抗彎強度滿足要求！ b、 撓度驗算 最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下 : 式中， q— 作用在豎楞上的線荷載 (kN/m)： q1=179。 =； ν — 豎楞最大撓度 (mm)； l— 計算跨度 (柱箍間距 ) ： l =400mm ； E— 豎楞彈性模量 （ N/mm2）： E=105 N/mm2； I— 豎楞截面的慣性矩 (mm4) ： I=98910mm4； 豎楞最大容許撓度： [ν ] =400/250=； 豎楞的最大撓度計算值： ν= 4004/(10010598910) =； 由于ν =＜ [ν ]=，故鋼管豎楞 撓度驗算 滿足要求！ F、 對拉螺栓的計算 計算公式如下 : 式中： N — 對拉螺栓所受的拉力； A— 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f — 對拉螺栓的 抗拉強度設(shè)計值，取 170 N/mm2； 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 15 查《建筑施工計算手冊》表 811得： 對拉螺栓的型號： M16 對拉螺栓的有效直徑： 對拉螺栓的有效面積： A0=144mm2 柱模板受到水平荷載最大值為： F= + =179。 +179。 4=對拉螺栓所受的最大拉力 : N=F179。 A =179。 179。 = 。 對拉螺栓最大容許拉力值 : [N] =2A0fy =2179。 144179。1 70=48960N=； 由于 N= ＜ [N]=， 故 采用 2M16對拉螺栓強度 驗算 滿足要求 ！ 、 第 2段（柱身高度 ～ 米位置；分段高度為 米） : 框架柱 ～ 米高度段 模板系統(tǒng)除柱箍豎向間距按照 500mm 設(shè)置外，其余均與第 1段相同。（力學(xué)計算原理與第 1 段相同，計算經(jīng)過略） 、梁模板 除氧煤倉間上部框架結(jié)構(gòu)縱 橫 梁規(guī)格有 350*800、 350*1000、 350*1200、 400*1400、400*1500、 600*1400、 600*1500、 600*1600、 600*2400、 600*2800 共 十 種規(guī)格； 由于梁高度較高 (350*800 梁除外 )，需在梁兩側(cè)模板設(shè) 置 對拉螺桿， 每種規(guī)格框架梁模板施工詳見斷面圖； 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 16 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 17 現(xiàn)以 600*2800橫 向煤斗大梁 為例進行力學(xué)計算。 對拉螺桿設(shè)置在距梁底模板 100mm高處，水平間距為 600 mm，螺桿規(guī)格為φ 16，對拉螺桿外套 PVC 管，便于拆模后螺桿可抽出， PVC 管的長度與梁截面寬度相等，模板的螺栓孔與對拉螺栓等徑， PVC 管兼做內(nèi)撐。 梁頂鎖口鋼管距離梁頂混凝土頂 面為 50mm 以保證混凝土收面質(zhì)量。 梁底模采用搭設(shè)腳手架作為支撐系統(tǒng)， 梁底模板背楞 采用 Ф 48179。 及 48mm179。 50mm 方木，梁底 小橫桿 背楞與梁底模板背楞垂直布置，間距為 440mm，為防止梁澆筑完以后因自重產(chǎn)生下饒，故底模起拱 15mm。 梁模板 (扣件鋼管架 )力學(xué)性能 計算 ： 高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（ JGJ1302021）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 GB50010202《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092021)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 (GB 500172021)等規(guī)范編制。 因本工程梁支架高度大于 4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》 2021（ 3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 18 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 19 、 橫 向煤斗大梁 側(cè)面支撐驗算 ： A、參數(shù)信息 a、 模板支撐及構(gòu)造參數(shù) 梁截面寬度 B(mm):600；梁截面高度 D(mm):2800； 混凝土板厚度 (mm):120； 梁底立桿橫向間距 La(m):400；縱向間距 Lb (mm):480mm；樓板 立桿 橫向 間距 La(m):1200mm； 縱向間距 Lb (mm):1500mm； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(mm):100mm； 立桿步距 h(mm):1500； 梁 底承重立桿橫向間距 Lb(mm)400mm；縱向 (梁跨度方向 )間距 La (mm):480mm；梁支撐架搭設(shè)高度 H(mm)： 6620； 承重架支撐形式 :梁底 模板 支撐 主楞 垂直梁 跨度 方向 。 梁 底增加承重立桿根數(shù) :2； 采用的鋼管類型為 Φ 48179。 ； 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 20 立桿承重連接方式 :立管頂部設(shè)置可調(diào)節(jié)頂托，通過立管軸心受壓承受煤斗大梁所有荷載 ； b、 荷載參數(shù) 模板自重 (kN/m2):；鋼筋自重 (kN/m3):； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2): ； 傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m2):；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):； c、 材料參數(shù) 48mm100mm方木： 截面抵抗距 W=104mm2，截面慣性矩 I=105mm4，彈性模量 E=103 N/mm2，抗彎強度 設(shè)計值 [f]=12N/mm2， 抗剪強度設(shè)計值 ft=。 δ 15mm厚木膠合板 ： 彈性模量 E=103 N/mm2，抗彎強度 設(shè)計值 [f]=12N/mm2， 抗剪強度設(shè)計值 fν =。 d、 梁底模板參數(shù) 梁底 模板 縱向支撐 小楞 根數(shù)： 6，間距 97mm；面板厚度 (mm)： 15； 梁底縱向小楞支撐主楞間距 440mm； e、 梁側(cè)模板參數(shù) 次楞 (水平向 )豎向 間距 (mm)： 150， 根數(shù)： 18； 主楞間距為： 600mm； 穿梁螺栓水平 間距 (mm)： 600； 穿梁螺栓直徑 (mm)： M16； 主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管 48179。 ； 主楞合并根數(shù)： 2； 次楞材料： 48 mm179。 100mm 木楞 和 48179。 管 組合 ； B、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 式中： F— 新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力（ KN/ m2 ) 。 γC— 混凝土的重力密度（ KN/ m3），取 γC =24KN/ m3 。 t0— 新澆混凝土的初凝時間（ h），可按實測確定。當(dāng)缺試驗資料時，可采 用 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 21 t=200/(T+15)計算。根據(jù)現(xiàn)場實測，取 t0=4h。 T— 混凝土的溫度（ ℃ ），取 T=30℃ 。 V— 混凝土的澆筑速度（ m/h），取 V =。 H— 混凝土側(cè)壓力的計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（ m），取 H=。 β1— 外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取 ，摻具有緩凝作用的外加劑時取 。取 β1=。 β2— 混凝土塌落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于 30mm 時取 ； 50～ 90mm時，取 ； 110～ 150mm時，取 。本現(xiàn)場坍落度采用 140～ 180mm，取 β2=。 新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力 F： F1=244 F2=γH=24=F=min｛ F1 ， F2｝ =C、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 a 、 強度計算 跨中彎矩計算公式如下 : 其中， W