【正文】 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 6 柱模板采用規(guī)格為 1220mm179。 2440mm，厚度為 15mm 的覆膜木膠合板，膠合板的背部第一層支撐采用 48179。 100 方木和φ 48179。 鋼管作為豎向背楞，框架柱四 角 方木 背楞與該板面相鄰 鋼管 背楞間距為 100mm，鋼管背楞間距按 150～ 180mm 布置，柱板面中間部位 48179。100 方木與相鄰背楞間距為 100mm；第二層支撐采用槽鋼抱箍和対拉螺桿組成， B 短方向以及 H 長方向 均采用 20槽鋼和 M16 対拉螺桿組成，槽鋼抱箍沿柱豎直方向按間距 400mm或 500mm 重疊布置組成。第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱截面寬度最大尺寸： B(mm):700；柱 截面高度 H(mm):1800；柱模板的總計算高度 :H 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 7 =； 根據(jù)規(guī)范，振搗混凝土?xí)r對垂直面模板產(chǎn)生的荷載標準值：取 。 根據(jù)規(guī)范， 本工程采用地泵輸送并用導(dǎo)管在框架柱鋼筋籠內(nèi)下料，傾倒 混凝土?xí)r對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標準值： 取 本工程中由于除氧煤倉間層高較大，層間最大高度為 9420mm，混凝土施工采用地泵置于固定端 0m地面上進行輸送澆筑，故模板在高度方向分 2段進行設(shè)計計算。 、 第 1段（柱底至柱身高度 米位置；分段高度為 米） : A、參數(shù)信息 a、 基本參數(shù) 柱截面寬度 B方向 M16對拉螺栓數(shù)目 :2；柱截面寬度 B方向 豎楞數(shù)目 :5；豎楞間距。 柱截面高度 H方向 M16對拉螺栓數(shù)目 :2；柱截面高度 H方向 豎楞數(shù)目 :11；豎楞間距179mm。 b、 柱箍信息 柱箍材料 :鋼楞（采用槽鋼）；截面類型 : 柱截面寬度 B方向 及 H方向 均 采用 20a槽鋼。 20a槽鋼力學(xué)性能：截面面積 A0= mm2， 截面抵抗距 Wx=105mm3，截面慣性矩 Ix=107mm4， ix=，彈性模量 E=105 N/mm2，抗彎強 度 [f]=215 N/mm2，撓度 ［ ν］ =400/250= mm。 c、 豎楞信息 豎楞材料 :48mm179。 100mm方木和 Ф 48mm179。 。 d、 覆膜 板參數(shù) 覆膜 板類型 : 15mm厚度 覆膜木膠合板 覆膜 板 彈性模量： E=6103 N/mm2 覆膜 板抗彎強度設(shè)計值： [f]=12N/mm2 覆膜 板抗剪強度設(shè)計值： fv=e、 方木和鋼楞 48mm50mm方木： 截面抵抗距 W=104mm2，截面慣性矩 I=105mm4，彈性模量 E=103 N/mm2，抗彎強度 設(shè)計值 [f]=12N/mm2， 抗剪強度設(shè)計值 ft=。 48mm100mm方木： 截面抵抗距 W=104mm2，截面慣性矩 I=105mm4，彈性模量 E=103 N/mm2，抗彎強度 設(shè)計值 [f]=12N/mm2， 抗剪強度設(shè)計值 ft=。 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 8 Ф48mm：截面抵抗距 W=4121mm3，截面慣性矩 I=98910mm4，彈性模量E=105 N/mm2，抗彎強度 [f]=215 N/mm2。 B、柱模板荷載標準值計算 新澆 混凝土對框架柱模板側(cè)面的壓力 F： F1=F2=γH=24 式中： F— 新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力（ KN/ m2 ) 。 γC— 混凝土的重力密度（ KN/ m3），取 γC =24KN/ m3 。 t0— 新澆混凝土的初凝時間（ h），可按實測確定。當缺試驗資料時，可采用t=200/(T+15)計算。根據(jù)現(xiàn)場實測，取 t0=4h。 T— 混凝土的溫度（ ℃ ），取 T=30℃ 。 V— 混凝土的澆筑速度（ m/h），取 V =。 H— 混凝土側(cè)壓力的計算位置處至新澆混凝 土頂面的總高度（ m），取 H=。 β1— 外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取 ，摻具有緩凝作用的外加劑時取 。取 β1=。 β2— 混凝土塌落度影響修正系數(shù)，當坍落度小于 30mm 時取 ； 50～ 90mm時，取 ； 110～ 150mm時，取 。本現(xiàn)場坍落度采用 140～ 180mm，取 β2=。 新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力 F： F1=244 F2=γH=24= kN/ m2 F=min｛ F1 ， F2｝ =振搗混凝土?xí)r對垂直面模板產(chǎn)生的荷載標準值：取 。 傾倒 混凝土?xí)r對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標準值： 取 C、柱模板面板的計算 模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度 B方向和 H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力、振搗和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 由前述參數(shù)信息可知， 柱截面寬度 H方向豎楞間距最大，為 l= 179mm，且豎楞數(shù)為 11，面板為 10跨并且大于 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 9 3 跨，因此柱截面寬度 B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。 a、 面板抗彎強度驗算 對柱截面寬度 H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： 式中： M— 面板計算最大彎距 (N178。mm) ； l— 計算跨度 (豎楞間距 ) ： l =179mm； q— 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1： 179。 179。= ； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 179。 4179。= ； q = q1 + q2 =+=； 面板的最大彎距： M =179。 179。 179179。 179=； 面板最大應(yīng)力按下式計算： 式中， σ — 面板承受的應(yīng)力 (N/mm2)； M— 面板計算最大彎距 (N178。mm) ； W— 面板的截面抵抗矩 : b— 面板截面寬度， h— 面板截面厚度； W= 4001515/6=104 mm3； f— 面板的抗彎強度設(shè)計值 (N/mm2) ： [f]=； 面板的最大應(yīng)力計算值： σ = M/W = 104 / 104=； 由于 σ =＜ [f]=12N/mm2，故模板抗彎強度滿足要求！ q=板面計算簡圖 179 179 179 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 10 b、 面板抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下 : 其中， V— 面板計算最大剪力 (N)； l— 計算跨度 (豎楞間距 ) ： l=179mm； q— 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1： 179。 179。= ； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 179。 4179。= ； q = q1 + q2 =+= kN/m； 面板的最大剪力： V= 179。 179。 179 =； 截面抗剪強度必須滿足下式 : 式中， τ — 面板承受的剪應(yīng)力 (N/mm2)； V— 面板計算最大剪力 (N)： V=； b— 構(gòu)件的截面寬度 (mm)： b=400mm； hn— 面板厚度 (mm)： hn =15mm； fv— 面板抗剪強度設(shè)計值 (N/mm2)： [fv] =； 面板截面受剪應(yīng)力計算值 ： τ =3(2400)=； 面板截面抗剪強度設(shè)計值 ： [fv] =； 由于 τ=＜ [fv]=， 故模板抗剪強度滿足要求！ c、 .面板撓度驗算 最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下 : 式中： q— 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載 (kN/m)： q =179。 179。 ＝； ν — 面板最 大撓度 (mm)； l— 計算跨度 (豎楞間距 ): ： l =179mm ； E— 面板彈性模量 （ N/mm2） ： E = 103 N/mm2； 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 11 I— 面板截面的慣性矩 (mm4)； I= 400179。179。179。105 mm4； 面板最大容許撓度 ： [ν] = 179/250 =； 面板的最大撓度計算值 ： ν= 1794/(1006000105) = ； 由于ν = mm＜ [ν] = ，故模板 撓度驗算 滿足要求！ D、豎楞（方木）的計算 模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。 本段柱高度為 ，柱箍間距為 400mm，豎楞為大于 3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中， 48 mm 179。 100 mm方木主要用于保證模板拼縫質(zhì)量，而不作為模板支撐背楞使用，但為了杜絕在混凝土施工過程中作為保證模板拼縫質(zhì)量的方木不發(fā)生斷裂進而影響混凝土結(jié)構(gòu)的外觀質(zhì)量，在施工過程中要求方木 背楞 與相鄰鋼管 背楞 中心間距不得大于100mm，并作如下受力計算： 48mm100mm方木： 截面抵抗距 W=104mm2，截面慣性矩 I=105mm4，彈性模量 E=103 N/mm2，抗彎強度 設(shè)計值 [f]=12N/mm2， 抗剪強度設(shè)計值 ft=。 a、 抗彎強度驗算 支座最大彎矩計算公式： 其中， M— 豎楞計算最大彎距 (N178。mm) ； l— 計算跨度 (柱箍間距 ): l =； q— 作用在豎楞上的線荷載，它包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1： 179。 179。 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 179。 4179。0. 1=； 方木豎楞 計算簡圖 400 400 400 重慶電力建設(shè)總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 12 q = (+)/1=； 豎楞的最大彎距： M =179。 179。4 00179。4 00=； 其中， σ — 豎楞承受的應(yīng)力 (N/mm2)； M— 豎楞計算最大彎距 (N178。mm) ； W— 豎楞的截面抵抗矩 (mm3) ： W =104mm3； f— 豎楞的抗彎強度設(shè)計值 (N/mm2) ： [f]=； 豎楞的最大應(yīng)力計算值： σ=M/W= 120784/38400=； 由于 σ=＜ [f]=12N/mm2， 故 方木豎楞 抗彎強度滿足要求！ b、 抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下 : 其中， V— 豎楞計算最大 剪力 (N)； l— 計算跨度 (柱箍間距 ): l =400mm； q— 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1： 179。 179。 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 179。 417