【文章內(nèi)容簡介】 的地層物理力學性能，掌握準確施工參數(shù)，必須進行試樁。根據(jù)試樁總結報告反應數(shù)據(jù)指導施工。 ④施工 前技術交底 由項目總工程師針對設計意圖及技術要求，結合試樁資料對質(zhì)檢員，施工員進行施工技術交底。 鉆機定位：移動旋噴樁機到指定樁位，將鉆頭對準孔位中心，整平鉆機垂直度偏差不大于 1%，就位后，首先進行低壓射水試驗，檢查噴嘴是否暢通 制備水泥漿：樁機移動時，即開始按照設計確定的配合比拌制水泥漿，水泥漿攪拌時間大于 5 分鐘，小于 2 小時，水泥漿需過濾 鉆孔和插管：旋噴注漿管鉆孔作業(yè)，鉆孔和插管二道工序可合而為一，啟動鉆機，同時開啟高壓泥漿泵低壓輸送水泥漿，使鉆桿沿導向振動，射流成空下沉 ，直到樁底設計標高，觀察工作電流不應大于額定值 提升噴漿管，攪拌：噴漿管下沉到達設計深度后，接通高壓空氣管，開動高壓泥漿泵，空壓機和鉆機進行旋轉(zhuǎn)，使氣壓和漿壓達到預定值后停止鉆進，坐底噴漿 30 秒左右，再繼續(xù)旋轉(zhuǎn)和提升，直到達到預期的加固高度后停止。 清洗：向漿液管中注入清水，開啟高壓泵，清洗管路中水泥漿，直至干凈。 移機：移動樁機進行下一根樁的施工 不帽漿或帽漿量少 通常原因是加固土層粒經(jīng)過大，孔隙較多，可采取以下措施： 1）加大漿液濃度繼續(xù)噴射。 2）灌注粘土漿或加 細砂、中砂，待孔隙填滿后再繼續(xù)正常噴射。 3）在漿液中摻加骨料。 4）加泥球封閉后加骨料。 冒漿量過大 通常是有效噴射范圍與噴漿量不適用有關，可采用以下措施： 1）通過 I高噴射壓力。 2）適當縮小噴嘴直徑。 20 3）適當加快提升速度。 凹穴處理 在噴射灌漿完畢時，即連續(xù)或間斷地向噴射孔內(nèi)靜壓灌注漿液，直至孔內(nèi)混合液凝固不在下沉。 劈裂注漿的 施工工藝 定孔 按照設計圖紙?zhí)峁┑淖{軸線，首先對鉆孔軸線進行放線，定孔位，孔高程用DS3水平儀進行測量，施工前應對樁號。孔號，孔位進行校驗，偏差控制在 2cm 范圍內(nèi)。 造孔 校對鉆孔編號、位置，然后將鉆機對準孔號位置，孔位偏差不得超過 2cm，用水平尺校正鉆機的平穩(wěn)及垂直度，保持鉆機垂直偏差度小于 1176。，鉆孔孔斜不得大于孔深 2%，開始造孔。鉆孔直徑控制在 90~110mm。 制漿 ①為滿足灌漿的質(zhì)量要求，必須對土料進行選擇，將符合規(guī)范要求的粘土按不同的水土比（重量比）把水和粘土送進泥漿攪拌機進行攪拌，攪拌均勻后經(jīng)過過濾（ 篩孔 5mm 5mm） 流入一級獎池（沉淀），后流入二級池（沉漿池）。經(jīng)過拌合桶調(diào)劑成所需的漿液容重供灌漿使用，并經(jīng)常對凈漿池的漿液進行物理性能的現(xiàn)場測試。 ②為提高泥漿的流動性、穩(wěn)定性，加速漿液凝固或提高后期強度等目的可以摻入適量的外加劑。 灌漿 ①灌漿方法 采用孔底注漿全孔灌注純壓方法進行，灌注純粘土漿。注漿管下至距孔底≥ 米處。 ②灌漿孔口壓力 劈裂灌漿根據(jù)不同孔深相應控制不同的孔口壓力，灌漿控制壓力按如下原則確定 ： a. 壓力控制在 ~ 以內(nèi)。 b. 灌漿壓力是劈裂灌漿施工中的重要控制指標，它 一方面關系到管基加固和基坑開挖止水在施工過程中的安全，一方面是對漿液能否在管基加固和基坑開挖止水起到防滲帷幕作用。 ③灌漿綜合控制 灌漿是施工的中心環(huán)節(jié)。全過程實施劈裂式綜合控制，包括每次灌漿控制；灌漿壓力控制； 灌漿量；灌漿速度等均由試驗確定的參數(shù)來控制。 21 ④終灌標準 經(jīng)過反復輪注漿后，漿體帷幕厚度達到設計和試驗要求，如連續(xù) 3次不再吃將或冒漿即可終止灌漿，直觀上要以飽、滿、實為度。 ⑤注漿中特殊情況的處理。注漿過程中，有時會遇到冒漿、串漿等一些特殊情況，對這些情況的處理往往需采用一些特殊的方法。分述如下： （ 1） 冒漿：對孔口冒漿可采用重新回填黏土或在黏土中摻入少量水泥的方法，封堵套管外壁與孔壁之間間隙。對孔口以外部分冒漿，可采用限流。限壓及方法處理，如該法處理無效，則應停注待漿液凝結后再進行復注。 （ 2） 串漿：在注漿過程中，如出現(xiàn)相鄰兩空或隔孔冒漿，這表明地基已經(jīng)劈裂，串漿兩孔之間漿脈已經(jīng)溝通。處理這種現(xiàn)象，一是將冒漿孔用止?jié){賽堵上，然后在注漿孔再繼續(xù)注漿，另外一種是將注漿孔與冒漿孔并聯(lián)，同時進行灌注。 （ 3） 隆起：注漿期地層隆起，一是由于注漿時產(chǎn)生水平劈裂，在注漿壓力作用下，對地層產(chǎn)生抬動。在這種情況下，應采取限壓方法或在保 持注漿壓力的前提下，控制注入量，二是由于在注漿壓力作用下，對濕陷性大的土體產(chǎn)生擠壓變形，而造成局部隆起。這時，則應降低注漿壓力或調(diào)整施工方案?？傊?，注漿中地層的隆起是應盡量避免的，茹發(fā)生，則應找出原因，采用相應的處理措施后，再繼續(xù)注漿，避免對地基質(zhì)量造成不良影響。 （ 4） 吸漿量過大： 一種情況 是注漿土體過于疏松，在注漿壓力作用下，伴隨著出現(xiàn)較大的壓縮變形，使裂縫加寬，吸漿量增大，這時，伴隨注漿增加，壓力將逐步上升，應繼續(xù)灌注到壓力上升至設計壓力或反復灌注到地層不吸漿為止。另一種情況是地層存在掏刷形成的空洞，這時應一 直灌注到空洞填滿為止。 注漿質(zhì)量控制 (1)對從事灌漿操作人員，必須進行培訓。未經(jīng)技術培訓和考核不合格人員不得從事灌漿工序的操作。 （ 2）灌漿工程所用水，電宜設置專線，以保證灌漿作業(yè)連續(xù)不斷進行。 （ 3）鉆孔、洗孔、灌漿過程中，應加強監(jiān)測，注漿區(qū)域的漏漿、串漿、變形移位等異常現(xiàn)象，應立即降壓并報告有關人員，做好詳細記錄。 （ 4）灌漿工程系隱蔽工程，應準確地做好記錄，并對資料及時整理分析，便于指導灌漿工程的順利進行，為驗收工作做好準備。 （ 5）為提高工藝和達到預期灌漿效果，在各項灌漿工 程過程中，應及時進行施工總結和資料整理，分析，所取經(jīng)驗和參數(shù)，經(jīng)過施工、設計和監(jiān)理研究后，做為本方案的修改。補充的依據(jù) 。 工作井和接收井 22 工作井和接收井采用逆筑法施工工藝，井壁分節(jié)段進行制作，每節(jié)井壁制作高度為 1米。工作井壁厚度為 米。接收井壁厚度為 米，采用 C30 混凝土，底板先鋪設 30cm 碎石墊層， 再澆筑 10cm 厚 C15 砼。 后綁扎雙向鋼筋，采用 C30 混凝土 .詳細情況見如下設計圖。 G01 型工作井結構圖 23 G02 型工作井結構圖 24 H01 型工作井結構圖 25 H02 型工作井結構圖 26 施工工藝 采用分層開挖，分層澆筑井壁的方法施工，每節(jié)開挖護壁的高度最多不超過 1 27 米。 施工流程 逆筑法施工工作井和接收井工藝流程圖見 逆筑施工法工作井和接收井施工工藝流程圖。 施工技術要求 1）基坑施工中需要配置 1 臺卷揚機配合土方開挖后的清運工作，并且基坑施工完畢后作為主體結構施工垂直運輸工具。 2）拱墻軸線沿曲率半徑方向的誤差不超過177。 40mm，平整度不大于 50mm， 3）拱墻平面分層振搗，每層 米振搗密實后再接著澆筑剩下來的 。以保證施工安全及加快施工進度。每一 節(jié)施工完畢后，待混凝土強度達到 95%時再開挖下一節(jié)拱墻基槽。 4）拱墻施工的模板將采用定制剛模板，以保證強身的曲率和施工質(zhì)量滿足設計及規(guī)范要求。 5）放出墻身基礎線位，澆筑素混凝土墊層并按工序進行基礎立模板，鋼筋綁扎。 6）后背墻施工，后背墻按照設計制作成高度 米，寬度 2993mm ,厚度為 1000mm鋼筋混凝土結構。 頂管管道吊裝技術及工藝 本工程管線部分多數(shù)為頂管工程，工作井為蓋挖逆筑井，井內(nèi)空尺寸為直徑=6000mm，頂管管材每節(jié)重不足 2t，考慮到施工成本和便捷因素 ，擬 采用電動葫蘆行車起重進 行管材的吊裝。 、電動葫蘆行車吊裝的組成 （ 1） 5t 電動葫蘆 （ 2） 5t 吊鉤 （ 3）橫梁（水平梁）采用 25﹟ b 型工字鋼和 10槽鋼的組合結構 （ 4）支撐用 10﹟槽鋼 （ 5）吊裝用 16﹟鋼絲繩 （ 6）行車吊及基礎（ 見圖 ） 28 圖 頂管施工 、行 吊基礎 在行吊的安裝中，行吊的支架支撐腳若直接放置在施工區(qū)域地面上是極不穩(wěn)定的，吊裝使用中安全性得不到保障，所以必須將行車的支架進行加固處理，以保障行吊在荷載作用下的安全性。其加固措施如下： 本行吊有 3 個支架，分別布置在主梁的兩端和跨中，每個支架呈 “ 八 ” 字型結構，有 2 個支撐腳，行吊共 6 個支撐腳。這 6 個支撐腳的基礎加固措施分兩種方法處理。 其方法一是：在主梁兩端的兩個支架基礎的支撐腳與地面接觸處 200200 ㎜范圍內(nèi)打 Φ12 的膨脹螺絲，共 9 個，示意圖如圖例一，然后在膨脹螺絲上放置一塊 2㎝厚， 250250 ㎜規(guī) 格的鋼板，鋼板與膨脹螺絲接縫處用滿焊連接，最后把支撐腿放置在鋼板上，支撐腳與鋼板的連接處同樣用滿焊連接。 其方法二是：主梁跨中位置的支架，支撐腳處澆筑鋼筋混凝土基礎，鋼筋網(wǎng)片分布在基礎底層，采用 Φ12鋼筋，混凝土基礎尺寸為 800800800 ㎜，鋼筋混凝土基礎頂標高和路面標高一致。支撐腳和鋼筋混凝土基礎連接方法如方法一進行連接 29 加固。 這樣一來，基礎、膨脹螺絲、鋼板和支架就連接成了一個整體結構，基礎的垂直向上的支撐力是相當大，再加上所有支架都是設置在工作井邊上，整個工作井已下沉到位并封底，加上井外壁的摩擦 力，井的沉降將不會發(fā)生，地面和工作井不會因沉降或不均勻沉降影響行吊的整體穩(wěn)定。 行車架是沿管線方向而建立的，分別設置拉桿和斜撐，也不會產(chǎn)生縱向的位移和變形。 、受力桿件及梁系的結構計算 行車吊裝系統(tǒng)結構中，其主要受力桿件及梁系要作結構計算，包括頂部的主梁（水平梁）、小橫梁、支撐腳、和支架與水平梁連接處的受彎及受剪及地基承載力。 （ 1） 地基承載力受力情況 DN1350 鋼筋砼管重約為 W1=2t，電動葫蘆（ 5t）重為 W2=， 16鋼絲繩（ 100m計） W3=，吊鉤重 W4=， 水平梁 25b 工字鋼自重 q1=， 3 根 10槽鋼自重 q2=， 3 根 25b 工字鋼小橫梁自重 q3=， 6 根 20b 工字鋼支腿自重q4=，水平梁承受的最大重量 p=W1+W2+W3+W4=2t+++=。 地基所承受最大壓力為滿荷載條件下產(chǎn)生： P+q1+q2+q3+q4= 地基按承載力最小的軟土質(zhì) 計算，承載力為每平方米 ，行吊基礎面積為=，即行吊每一個支撐腳地基基礎承載力為 =。按行吊支撐腳最不利受力情況（只有兩個支撐腳受力）即整個行吊地基承載力為 30 2=。 地基所承受最大荷載 ＜地基最大承載力 符合要求 。 （ 2） 水平梁的受力情況 水平梁為 25b 型工字鋼和三個 10槽鋼的組合體，每跨長按 8m計算，斜支撐為10b 槽鋼，計算時橫梁按 L=8m計算。 行吊受的最大彎矩在水平梁跨中部，其彎矩為： 水平梁自重 q=1620N/M， p=W1+W2+W3+W4=27260N 在菏載作用在跨中時，跨中截面出現(xiàn)最大彎矩： P=27260N,L=8m, q1= 10000/8=420， 3q2= 10000/8=1200，q=q1+3q2=420+3400=1620N Mmax=+178。=272608+16208178。=54520+12960=67480KN.m 最大主拉應力計算： σmax=Mmax/Wx=67480/=＜ [σ]=390MPa（符合要求） 25b 工字鋼 [σ]=200MPa+10槽鋼 [σ]=190MPa個 =390MPa 行吊受的最大剪力在水平梁與架體連接支點處，其剪力為： 在荷載作用在支點時，支點出現(xiàn)最大剪力： 最大剪應力計算： 翼緣水平最大剪應力 4m a x 6 4 8 0 0 . 1 1 8 0 . 2 5 / 4 0 . 5 2 8 4 1 0 0 . 9 0 44 XQ b h M p aI? ?? ? ? ? ? ? ? ＜ [τ]=115MPa（符合要求） 25b 工字鋼 [τ]=115MPa 腹板最大剪應力： m a x 46 4 8 0 0 . 2 5 0 . 1 1 8 0 . 0 1 3 0 . 2 5( ) ( ) 2 . 7 72 4 2 0 . 5 2 8 4 1 0 0 . 0 1 3 4xwQ h b t h M p aIt? ???? ? ? ? ??? ＜ [τ]=115MPa（符合要求） 25b 工字鋼 [τ]=115MPa m a x 162 0 8 / 2 648 0QN? ? ? 31 （ 3） 水平梁和小橫梁連接板受力情況 連接板與水平梁為焊接，連接處焊縫長為 250mm，寬為 20mm。 連接板受最大拉力為 25b 工字鋼的重量 q1 和吊裝時的重量 P。 最大拉力： N=P+q1=+=5t 焊縫強度 f=200N/mm2250m20m=1000000N=100t N=5t＜ f=100t （符合要求） （ 4） 小橫梁受力情況 小橫梁為 20b 型工字鋼，每跨長 2m，計算時橫梁按 l=2m計算。 荷載時受的最大彎矩在小橫梁跨中部，其彎矩