【文章內(nèi)容簡介】 9。 7+FC361870 共四根鋼絲繩，廠家已進(jìn)行安全系數(shù)校核，這里不再重復(fù)計算。 14 提升天輪梁的選擇驗算 提升天輪梁的選擇 選擇 I63b 工字鋼上下梁面加焊δ 25 鋼板，腹板兩側(cè) 平行加焊 δ 5 鋼板，兩側(cè)加焊δ16 加強(qiáng)立筋，構(gòu)成截面為 I68b 焊接組合工字鋼。 天輪梁的載荷 按鋼絲繩的斷繩荷載進(jìn)行計算 Sd＝ K178。 Sg＝ 179。 1247076＝ 式中： K鋼絲繩的破斷拉力換算系數(shù)取 ； Sg所有鋼絲破斷拉力總和： Sg=972179。 179。 103=1247076N Td ＝ Sd178。 COSα /2＝ 179。 176。 /2＝ Vd ＝ [Sd(1＋ Sinα )＋ 179。 Q 輪 ]/2 ＝ [179。（ 1+176。）＋ 179。 3290]/2 ＝ 式中： T工作天輪的水平載荷； V工作天輪的垂直載荷； α 提升鋼絲繩的平均仰角α ＝ 176。； Q 輪 單個工作天輪重量 3290kg； 按鋼絲繩工作時的計算荷載 Tg＝ S179。 176。 /2＝ Vg＝ [S179。 (1＋ 176。 )＋ 179。 3290]/2＝ 式中 S＝ 天輪梁的內(nèi)力計算 V + Q 圖（ KN） RAA RB T 1600 955 2150 F 圖（ KN） H 15 1）按斷繩時 ⑴ 支座反力計算（ F圖） 由Σ MB1＝ 0 － － =0 得 RA1= 由Σ MA1＝ 0 ＋ － =0 得 RB1= 由Σ x=0 得 H1= ⑵ 最大剪切力計算 Qmax=RA1/103= ⑶ 最大軸向力計算 Nmax= ⑷ 最大彎距計算 Mmax=178。 m 作剪力圖（ Q圖）和彎距圖（ M 圖），如上圖。 2）按正常工作時 ⑴ 支座反力計算（ F圖） 由Σ MB2＝ 0 － － ＝ 0 得 RA2＝ 由Σ MA2＝ 0 ＋ － ＝ 0 得 RB2＝ 由Σ x＝ 0 得 H2＝ ⑵最大剪切力計算 Q′ max＝ RA2/103= ⑶最大軸向力計算 N′ max＝ ⑷最大彎距計算 M′ max＝ 178。 M 選取高179。寬179。厚＝ 680mm179。 200mm179。 47mm 的 I68（ I63b 工字鋼上下加焊δ 25 鋼板，腹板兩側(cè)平行加焊 δ 5鋼板，兩側(cè)加焊δ 16 加強(qiáng)立筋）焊接工字鋼。 鋼梁強(qiáng)度驗算 1）按偏心受壓驗算 A＝ 2bt＋δ h0=2179。 20179。 ＋ 179。（ 68－ 2179。 ）＝ 332cm2 Ix＝ [bh3－ (b－δ )h03]/12 ＝ [20179。 683－ (20－ )179。（ 68－ 2179。 ） 3]/12 M 圖（ KN178。 M） 16 ＝ Wx＝ 2IX/h＝ 2179。 ＝ ?＝ Mmax/CWX＋ Nmax/CA ＝ 179。 104/（ 179。 ）＋ 179。 102/(179。 332) ＝ ≤ [? ]＝ 2100kg/cm2 強(qiáng)度滿足要求 式中 :A梁的截面積 Ix梁的截面慣性矩 b梁面寬度 200mm t梁的板面厚度 47mm δ 梁的筋面厚度 25mm h0梁的高度 [? ]鋼材的允許應(yīng)力 2100kg/cm2 C鋼梁的截面削弱系數(shù) Wx梁的截面低抗矩 2）剪應(yīng)力校核計算 σ＝ Qmax179。 S/（ I179。δ） ＝ 179。 [179。（ 179。 ） ] ＝ ≤ [σ ]＝ 1250Kg/cm 滿足要求。 式中 :S受剪截面在中性軸一側(cè)的毛截面對中性軸面積矩。 S＝ [bh2－ (b－δ )h02]/8 ＝ [20179。 682－ (20－ )179。 (68－ 2179。 )2]/8 ＝ [σ ]鋼材抗剪切容許應(yīng)力 1250Kg/cm。 3）鋼度校驗 按工作最大載荷計算的彎矩進(jìn)行驗算 M′ max＝ 178。 m ?/L＝ 5M′ maxL/（ 48EIx） ＝ 5179。 179。 104179。 179。 102/（ 48179。 179。 106179。 ） ＝ ＜ 1/400 滿足要求。 式中 :?/l容許相對撓度取 1/400 E鋼材的彈性模量，取 179。 106kg/cm2 由以上計算得知：所選 I68b 焊接工字鋼作為提升天輪梁可以滿足使用要求。 排水系統(tǒng) 根據(jù)梁寶寺二號井提供資料顯示二期井巷施工期間井下正常涌水量 100m3/h，最大涌 17 水量達(dá) 200m3/h，所以要求二期 工程的臨時排水能力正常要大于 100m3/h，最大排水能力要大于 200m3/h。在井筒內(nèi)安設(shè)二路φ 159179。 （ 、 、 10）無縫鋼管作為二期工程施工排水主管路，利用一路φ 159179。 （ 、 、 10）壓風(fēng)管（無縫鋼管）兼作備用排水管可滿足最大排水要求。 前期臨時泵房內(nèi)設(shè)二臺 125MD100179。 10（ 6KV） 臥泵（一臺運(yùn)轉(zhuǎn)，一臺備用），利用井筒水窩作為水倉蓄水，水窩內(nèi)放置礦用 BQS1001011/N 隔爆潛水排沙泵二臺做臥泵進(jìn)水用，最大排水能力達(dá) 。 改絞以后進(jìn)入二期施工，在甲 方指定位置設(shè)二期臨時水泵房，變電所，臨時水倉。泵房內(nèi)安裝 125MD100179。 10(6KV)型水泵 4臺（二臺工作一臺備用，一臺檢修），滿足最大排水量 270m3/h 需求。具體參數(shù)詳見表 42。 各水泵技術(shù)參數(shù) 表 42 型號 流量（ m3/h） 揚(yáng)程 （ m） 電機(jī)轉(zhuǎn)速（ r/min） 軸功率 (kw) 電機(jī)功率 (kw) 效率 電壓 (KV) 125MD100179。 10 120 1130 2950 630 % 6 BQS1001011/N 100 10 2950 11 48% 主排水泵揚(yáng)程（近似計算方式） H=h/η s=（ h1+h2） /η s=1065/=1121m＜ 1130m 滿足要求 式中； h排水測定高度 ,m h1吸水管高度 ,5m h 2排水管高度 ,1060m η s水管效率 ,取 ～ 排水管直徑選擇 D= cVQ/ =133mm 井下最 大涌水量按 200m3/h 計算： Q1單管路排水量 Q1=100m3/h VC 管子內(nèi)水速度 ～ ,取 2m/s 所以排水管選用二路φ 159179。 （ 、 、 10）無縫鋼管作為排水管可滿足涌水200m3/h 排水要求。排水管采用鋼套管聯(lián)接，管路下端應(yīng)安裝逆止閥。 排水管管壁厚的驗算 δ =179。 d179。（ PP??σπσπ － 1） +δ c 其中： δ 管壁厚度， cm d為排水管內(nèi)徑， cm，取 d=15（ 、 14） cm πσ － 為管材的容許應(yīng)力， Mpa，無縫鋼管 πσ =80Mpa P－為管內(nèi)液體壓力， Mpa， P=（ h1+h2） 18 δ c為管壁附加厚度， cm 取 cσ = 經(jīng)過計算得出： h=500m 時，δ ==，取δ =。 h=700m 時，δ ==，取δ =。 h=900m 時，δ ==，取δ =。 h=1060m 時，δ ==，取δ =10mm。 根據(jù)上述計算，在井筒垂深 0～ 500m段使用φ 159179。 ；在井筒垂深 500～700m 段使用φ 159179。 無縫鋼管；在井筒垂深 700～ 900m 段使用φ 159179。 無縫鋼管；在井筒垂深 900～ 段使用φ 159179。 10 無縫鋼管作為排水管滿足使用要求。 排水管懸吊鋼絲繩的選擇與校核 1）排水管重（包括套管、管卡、電纜卡） ： Q1=179。 500+179。 200+179。 200+179。 +179。 140179。 ＋ 179。180= 2）排水管內(nèi)水重： Q2=π D2Hr/4 =（ 500179。 +200179。 +200179。 +179。 ）179。π247。 4 ＝ =17787kg 3）總重 Q 總 =Q1+Q2=+17787= 式中：管卡重 （附螺栓） 鋼管φ 159179。 單位重 ； 鋼管φ 159179。 單位重 ； 鋼管φ 159179。 單位重 ； 鋼管φ 159179。 10mm 單位重 ； 套管φ 180179。 單位均重 （套管長度取 ）； 4）單根鋼絲繩懸吊重量 Q=Q 總 /2=5）鋼絲繩每米重 PS=Q/（ 110? s/maH0） =（ 110179。 1960247。 6247。 ） =查表 GB/T89182021 標(biāo)準(zhǔn)表 14 中：選取 35W179。 7481960 鋼絲繩，左、右各一根懸吊排水管路。 PS= ㎏ /m，所有鋼絲破斷拉力總和： Qd=1630179。 179。 103=2097810N 6）安全系數(shù)的校驗 ma=Qd/[179。 (Q+H0PS)] =2097810/[179。 (+179。 1080)] =＞ 6 滿足要求 由上述計算得知：所選 35W179。 7481960 鋼絲繩可以滿足懸吊排水管的強(qiáng)度要求?，F(xiàn) 19 場應(yīng)視實際需要在排水管下放安裝完畢并緩吊到 設(shè)計位置之后，在井筒內(nèi)每隔 80～ 100mm設(shè)置臨時直管座一道，并在井底設(shè)置托管座。 壓風(fēng)設(shè)施 主井二期井巷工程按最高峰 4個炮掘隊同時施工，使用 YT28風(fēng)鉆 16 臺， ZPⅦ噴漿機(jī) 4臺，風(fēng)泵 4 臺，錨桿鉆機(jī) 8臺 ,計算風(fēng)量為 66m3/min。 則二期井巷施工所需壓風(fēng)量 Qmax=αβγΣ nKq=179。 179。 179。 179。 179。 66=式中：α 管網(wǎng)漏風(fēng)系數(shù)，α = β 風(fēng)動機(jī)械磨損耗風(fēng)系數(shù)，β = γ 高原修正系數(shù)，γ = n同型號 風(fēng)動工具使用數(shù)量， n= K同型號風(fēng)動工具使用系數(shù)， K= q風(fēng)動工具耗風(fēng)量， q=66m3/min 壓風(fēng)管路的選擇（兼做備用排水管） 井筒內(nèi)布置一路φ 159179。 （ 、 、 10）無縫鋼管 作為壓風(fēng)管。主要巷道壓風(fēng)干管為φ 159179。 鋼管。風(fēng)動機(jī)具用風(fēng)量統(tǒng)計詳見表 43。 壓風(fēng)管內(nèi)徑 d= 10 wP60/4 ?QP = )( ?????? ? = 式中： Q平均壓力狀態(tài)下的空氣流量 66 m3/min P0－吸氣大氣一般為 P1－管道中空氣的平均壓力一般為 ～ ，取 P1= W－管道內(nèi)壓縮空氣流速一般 5～ 10m/s 取 W=由上述計算得知，主井安設(shè)一路φ 159179。 （ 、 、 10）無縫鋼管作為壓風(fēng)管可以滿足其井下二期井巷施工用風(fēng)需求。 風(fēng)動機(jī)具用風(fēng)量統(tǒng)計 表 43 機(jī)具名稱 型 號 數(shù) 量 （臺） 臺耗量 m3/min 總風(fēng)量 m3/min 計算風(fēng)量 m3/min 錨桿鉆機(jī) MQT11QC 8 噴漿機(jī) ZPⅦ 4 8 32 32 風(fēng) 鉆 YT28 16 風(fēng) 泵 BQF22/20 4 3 12 12 總 計 132 132 不同類型的風(fēng)動機(jī)具同時使用系數(shù)取 66 20 壓風(fēng)管懸吊繩選擇與校核（壓風(fēng)管兼作備用排水管） 按兼作排水管時驗算 壓風(fēng)管重（包括套管、管卡、電纜卡）： Q1=179。 500+179。 200+179。 200+179。 +179。 140179。 ＋ 179。180= 排水管內(nèi)水重： Q2=π D2Hr/4 =（ 500179。 +200179。 +200179。 +179。 ）179。 π 247。 4 ＝ =17787kg 總重 Q 總 =Q1+Q2=+17787= 式中：管卡重 （附螺栓） 鋼管φ 159179。 單位重 ； 鋼管φ 159179。 單位重 ； 鋼管φ 159179。 單位重 ； 鋼管φ 159179。 10mm 單位重 ； 套管φ 180179。 單位均重 （套管長度取 ）； 單根鋼絲繩懸吊重量 Q=Q 總 /2=鋼絲繩每米重 PS=Q/（ 110? s/maH0） =（ 110179。 1960247。 6247。 ） =試選取 35W179。 7481960 鋼絲繩，左、右各一根懸吊壓風(fēng) 管路。 PS= ㎏ /m，所有鋼絲破斷拉力總和 Qd=1630179。 179。 103=2097810N 安全系數(shù)的校驗 ma=Qd/[179。 (Q+H0PS)] =2097810/[179。 (+179。 1080)] =＞ 6 滿足要求 由上述計算得知：所選 35W179。 7481960 鋼絲繩可以滿足懸吊壓風(fēng)管（兼作排水管）的強(qiáng)度要求。現(xiàn)場應(yīng)視實際需要在排水管下放安裝完畢并緩吊到設(shè)計位置之后，在井筒內(nèi)每隔 80～ 100m 設(shè)置臨時直管座一道，并在井底設(shè)置托管座。 壓風(fēng)管在井下口設(shè)置三通結(jié)合閘閥與排水管連接。 地面供水系統(tǒng) 延用原鑿井期間生活生產(chǎn)用水供水系統(tǒng)。 井下供水系統(tǒng) 供水管選擇 21 井筒內(nèi)安裝一趟Φ 68179。 4mm 無縫鋼