【文章內容簡介】 40 50 基本干舷（ mm） 首弧 310 374 440 500 尾弧 155 187 220 250 根據型線圖，本船實際取首舷弧高 YS=，尾舷弧 YW=，等于標準干舷，因此不做干舷修正， f2=0。 4）艙口圍板高度及艙室門檻高度對干舷的修正 干舷甲板上艙口圍板和艙室及艙棚門檻等的標準高度按表 25選取。 表 25 B級船舶露天部分艙口圍板和艙室門檻的標準高度 船長（ m） 40m以下 40m以上 標準高度（ mm） 艙口圍板 190 300 艙室門檻 150 200 艙口圍板和艙室及艙棚門檻的實際高度等于或大于上表規(guī)定時，不作修正；當小于本節(jié)上表規(guī)定時，應按本節(jié)下式計算所得值增加于舷，但艙口圍板和艙室或艙棚門檻的 實際高度應 不小于 50mm。 ci ci3 b i ciLbf = (h h )LB229。 （ 214） 式中 :i—— 艙口和艙室及艙棚的序號； L—— 船長， m； B—— 型寬， m； Lci—— 艙口長度， m，當計算艙室或艙棚門檻高度的修正值時， Lci為艙室或艙棚的長度，或通過該門檻能到達的上層建筑的長度； bci—— 艙口寬度， m，當計算艙室或艙棚門檻高度的修正值時， bci為艙室或艙棚的寬度，或通過該門檻能到達的上層建筑的寬度； hbi—— 由上表確定的艙口圍板和艙室或艙棚門檻的標準高度， mm； hci—— 船舶的艙口圍板和艙室或 艙棚門檻的實際高度， mm。 本船實取 hc=100mm。 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 13 根據公式（ 214），計算得 c i c i3 b i c iL b 3 2 5 . 1f = (h h )= ( 1 5 0 1 0 0 ) = 3 2 . 2 8 m mL B 3 8 . 3 6 . 6180。 180。180。229。； 根據公式（ 213），最小干舷 F=F0+f1+f2+f3=+=。 所以新船干舷 F=800mm 滿足規(guī)范的最小干舷要求。 航速校核 1）計算設計船參數 B/T、 CB、 Fr、 LPP B/T=， CB =， Fr=， LPP= 2）求濕表面積 [4]： BS=L ( d+ B C )180。 （ 215） 根據公式（ 215）， S=（ +） = 3）摩擦阻力系數 Cf的計算： 在泰勒法中， Cf的值是按桑海公式 [7]進行計算的，雷諾數 Re 計算時船長取水線長度，對于一般船舶，我國粗糙度補貼系數 [7]Δ Cf一般取 103。 當 V=，計算雷諾數時根據公式： e vLR=γ （ 216） 式中： v—— 船速，（ m/s）； L—— 水線間長， m； υ —— 水的運動粘性系數 ，取標準水溫 t=15℃時， υ = 106。 桑海公式： f =lgR （ 217） 根據公式（ 216） , 8e6 9 10驏 180。琪琪桫= = ?180。 ； 根據公式（ 217），計算得： 3f 8 2 . 60 . 4 6 3 1C 1 . 8 9 1 0l g ( 2 . 0 1 1 0 ) = = ?180。 4）剩余阻力系數 Cr的估算 傅汝德數：r 2 1 .5 3 .6F 0 .3 19 .8 3 8 .3vgL= = =180。 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 14 本船13L209。=7， B/T=， CVP=。由 Guldhammer and Harvald 阻力圖譜 [8]可查得： Cr0= 103 ，經修正 3 3r ro BC = C + 0 . 1 6 ( 2 . 5 ) 1 0 = 1 . 6 8 1 0T創(chuàng) ?。 5）總阻力的估算： 總阻力系數： 33t f r fC = C + C + Δ C 1. 89 1. 68 0. 4 10 3. 97 10= + + ? ? 總阻力： 2ts t 1R C ρvS2= 創(chuàng) 3 2 2 1 . 53 . 61= 3 . 9 7 1 0 9 9 9 . 0 4 2 2 1 . 7 5 7 = 1 5 6 8 5 . 2 9 N2 驏琪231。 248。創(chuàng) 247。232。創(chuàng) ? 6）有效功率的估算： te s = = W100 0 100 0P= 180。 7）螺旋槳收到功率 [7]： D S S GP = P η η創(chuàng) ? （ 218） 式中：η S—— 軸系效率，取為 ； η G—— 齒輪箱效率，取為 ； 系數 —— 表示我們選取了 10％的功率儲備。 根據公式（ 218）， P D=280=232kW。 螺旋槳敞水效率η 0為 ～ ，這里取 ，則螺旋槳推功率 P T= P Dη0=151kW＞ 。 所以設計船的設計航速 。 初穩(wěn)性及橫搖周期 1）船舶初穩(wěn)性高 [7]： GM=KB+BMKG （ 219） 式中各參數與主尺度的關系為：浮心高度 KB∝ d，橫穩(wěn)心半徑 BM∝ B2/d，重心高度KG∝ D。所以有： 21 2 gGM =α T+ α B /T Z （ 220） 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 15 系數α 1和α 2均可按母型船資料換算。已知 KB0=， BM0=， T0=，B0=。則 010K B 0 .8 2 6α = 0 .7 5 0 9T 1 .1== 002 220B M T 4 .3 1 5 1 .1α = 0 .1 0 9 0B 6 .6狀 == 根據公式（ 220），初穩(wěn)性高 GM =+。 內河船舶初穩(wěn)性高應大于 ，因此新船初穩(wěn)性高滿足要求。 2）橫搖周期的估算 我國法規(guī)的完整穩(wěn)性規(guī)則（非國際航行船舶）中，橫搖周期按下式估算： 22Φ 0B + 4 K GT = 0 .5 8 f GM （ 221） 式中： f—— B/d＞ 時的修正系數，近視關系為 f=1+（ B/） ； B/d＜ 時， f 取 （本船取 ）； GM0—— 未記及自由液面修正的初穩(wěn)性高。 根據公式（ 221），新船橫搖周期 22Φ 6 .6 + 4 2 .9 7 2T = 0 .5 8 1 .2 1 4 .5 4 s1 .8 8 6180。創(chuàng) =。 船舶參數選取結果 總 長 LOA= 垂線間長 Lbp= 設計吃水 T= 型 寬 B = 型 深 D =2m 排水量Δ =168t 設計航速 V= 空船重量 LW= 菱形系數 Cp= 方形系數 Cb= 垂向菱形系數 CVP= 中橫剖面系數 Cm= 初穩(wěn)性高 GM = 水線面系數 Cw = 船員 10人 重心高 Zg= 載客量 200 人 主機： CCFJ286GF（一臺），長 寬 高 =（ 3000 1000 1541） mm；額定功率： 280 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 16 kW； 主機油耗率約為 kg/（ kW h）；續(xù)航力 R=600n mile。 齒輪箱： MA142,減速比為 i=。 3 總布置設計 概述 總布置設計是船舶設計過程中的一個重要環(huán)節(jié)，布置圖設計的好壞直接影響到船舶的使用要求，航行性能和經濟性。同時，總布置設計與型線設計一樣，是后續(xù)設計繪圖與計算工作的主要依據。 總布置圖上表示出船艙和艙室的分布情況，首尾輪廓、舷墻的形狀，上層建筑的形式，船型、舵和推進器的類型，舷窗、煙囪和桅的設置，出入口、梯口和通道的位置、以及各種設備安放的地位等。此外應使各圖圖面清晰，線條粗細分明，各層甲板間的關系正確，使人看了能對全船總的布置 情況一目了然。 在總布置設計中，除了注意考慮各類船舶布置上的特殊要求外，一般都應遵循下述基本原則 [9]： 1）最大限度的提高船舶的使用性能。對于客船，應合理分區(qū)，客艙布置經濟實用，且要保證旅客的舒適安全、交通便利； 2）保證船舶的航行性能。合理地進行船上各項重量分布，以保證在各種裝載情況下有良好的浮態(tài)；降低重心，減小受風面積及合理設計干舷甲板上的開口位置，以改善大傾角穩(wěn)性，合理布置水密艙壁以改善船舶抗沉性與結構強度； 3）滿足各規(guī)范、規(guī)則及公約的要求； 4）便于建造、檢查、維修以及設備的更換，船上各處所應有 良好的可達性； 5）艙室布置時，要努力改善船員和旅客的工作和休息條件； 6）在經濟使用的前提下，注意外部造型與內部裝潢，給人以“美”感。 總體布局的區(qū)劃 總體區(qū)劃是根據船的技術特點及使用要求，參考有關型船資料，對全船空間進行合理的區(qū)劃。 1）縱向區(qū)劃 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 17 在總圖的繪制過程中，首先決定船艙的劃分。船艙劃分的目的是為了：隔開各種不用途的艙：如空艙、機艙、燃油艙、水艙等；保證船舶具有足夠的橫向和縱向強度；保證船艙破損后的抗沉性；防止因某艙發(fā)生火災后蔓延及全船的危險。本船縱向區(qū)劃都按照《鋼質內河船舶建造規(guī)范》（ 2021） [10] 的有關規(guī)范進行。 （ 1）肋骨間距的選取 船舶的肋骨間距一般應不大于 500mm，全船統(tǒng)一。根據此規(guī)范和母型船的情況，本船的肋骨間距取 S=。 （ 2）水密艙壁 船長大于 30m的船舶的機艙前后艙壁應為水密艙壁。本船機艙的前后壁都是水密的。 客船干舷甲板下相鄰水密橫艙壁的間距 l應不大于下式計算所得之值。若相鄰水密橫艙壁的間距大于計算所得之值時，則應滿足對破損穩(wěn)性的相關要求。 (1 ) LDl = ? （ 31） 當 6lD 時，取 6lD= ；當 時，取 = 。 式中： L—— 船長， m； D—— 型深， m； d—— 吃水， m。 根據公式（ 31）， d (1 ) L= (1 ) = 狀 ?。 本船干舷甲板下共有 4個空艙、 1 個燃油艙、首尖艙和尾尖艙，均設置水密艙壁，長度均不超過 。 （ 3）首尖艙長 lf和尾尖艙長 la 船長大于 30m 的船舶，船 首應設置一道水密艙壁，位置在距艏垂線（ ） L艙壁的高度應延伸至干舷甲板或首升高甲板。本設計船首尖艙長為 lf=，尾尖艙長la=，滿足要求。 （ 4）機艙部位的選取 機艙位置有設于船的中部（或中部偏后）和尾部兩種基本類型。前者稱為船舯機型，后者稱為船尾機型。機艙位置的選擇決定了船型，也影響到穿體結構的形式。貨船大多數采用尾機型，其中，油船，散貨船全部為尾機型，而雜貨船、集裝箱船、多用途船等船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 18 也多采用尾機型。而客船考慮船的縱傾常采用中尾機型。 因此本船參考母型船以及考慮客艙的舒適性，采 用中尾機型，布置在 4～ 18。 2）豎向區(qū)劃和上層建筑布置 船舶主體部分甲板或平臺的設置 ,涉及到層數、層高（甲板間高）等各方面。 （ 1）形式 主體內采用半落艙式客艙（甲板線以下 ），而上層建筑采用船樓形式的駕駛甲板。甲板室內外設有走道，內走道寬 ，外走道寬一般為 左右，本船取 。設置外走道主要是方便船員在甲板上首尾通行擦洗船上玻璃等構件之用，駕駛甲板上有空余的旅客甲板，有利于旅客在甲板上觀賞兩岸的風景。 （ 2）甲板層數 根據主體內設置旅客艙室層數（我國規(guī)范規(guī)定客艙頂不宜在水線以下） 以及其他艙室的要求，可以有兩層、三層及更多甲板或平臺。本船考慮到重心不宜太高，盡量將布置下調，并將客艙下落 ，從而降低重心，有利于船舶穩(wěn)性。 （ 3）層高 根據《船舶與海上設施法定檢驗規(guī)則》 [11]（ 2021），小型客船的乘客艙室的凈高度不應小于 ，本船設為 （船舯處），扣除型材高度后約為 2m，滿足規(guī)范要求且有一定的富裕度，有利于乘客的舒適度。船首的入口處凈高度為 ，稍有緊張，但考慮福建人身高特點以及甲板間高向船尾很快高于 m，符合使用特點，且有利于船舶的美觀性。 上層建筑的 層高：小船常為 左右，中型以上船舶的層高常取 ～ 。本船旅客艙室甲板與頂棚甲板間高取 ，滿足規(guī)范要求，且有一定裕度。 （ 4）上層建筑尺度的確定 主甲板層：船尾 — Fr5 為艉甲板； Fr5— Fr69 為船員休息室和儲藏間；在 Fr10— Fr12左、右各有 1個向下通往機艙的梯道； Fr16— Fr23 中部為服務臺； Fr18— Fr23 右側為通往上甲板的梯道，其下方為儲藏間； Fr9— Fr19 左側分設 2 個洗手間； Fr23— Fr62 為大客艙，設坐席 144 個； Fr62— Fr68 為駕駛室； Fr68— 船艏為艏甲 板。 上甲板層： Fr2— Fr23 為休閑游步甲板； Fr15— Fr23 左側分設 2 個洗手間； Fr23— Fr60 為貴賓艙，內設豪華沙發(fā)座椅。 上層建筑尺度包括整個上層建筑的長度與高度，確定尺度應考慮：甲板面積要求；船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 19 浮態(tài)與穩(wěn)性；駕駛視線。 本船上層建