【文章內(nèi)容簡介】 8）禁止從高處往下扔東西。 （ 9）六級風禁止安裝作業(yè)，四級風禁止頂升作業(yè)。 （ 10）堅決執(zhí)行十不吊的原則。 （二） .腳手架施工方案 1．外腳手架 本工程 高層 設計高度為 ，外腳手架搭設 采用懸挑式鋼管雙排承重腳手架。每 8層挑一次；小高層設計高度 為 ，外腳手架搭設采用懸挑式鋼管雙排承重腳手架，從二層開始挑；網(wǎng)點同小高層。 本工程腳手腳用于結構及裝飾工程。 懸挑腳手架計算 一、基本參數(shù)： 立桿縱距 la = m 立桿橫距 lb = m 腳手架形式 雙排架 腳手架的步距 h = m 腳手架搭設高度 H = 15 m 江蘇南通二建集團有限公司 施工組織設計 碧桂園鳳凰城二標段東組團 28 小橫桿間距 a = m 連墻件布置形式 二步三跨 懸挑梁采用 16 號熱軋工字鋼 槽口側向 放置 每根立桿下都有懸挑梁 懸挑長度 l= m 梁上支點距集中力作用點距離 c=0 m 支桿 (吊繩 )墻上支點距挑梁的垂直距離 L2= m 懸挑梁固支點支座類型 固接 墻固支點連接方式 焊接 懸挑梁與建筑物連接的焊縫長度 lw=100 mm 采用兩根鋼管支撐 二、小橫桿的計算 小橫桿荷載計算 腳手板的荷載標準值 q1=179。 = kN/m 活荷載標準值 q2=3179。 =（ kN/m） 強度計算 (1)、最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下： 江蘇南通二建集團有限公司 施工組織設計 碧桂園鳳凰城二標段東組團 29 其中： l 小橫桿計算跨度 l= m q1 腳手板的荷載標準值 q1 = kN/m q2 活荷載標準值 q2 = kN/m 經(jīng)計算得到： M=(179。 +179。 )179。 ^2247。 8= (2)、截面應力計算公式如下： 其中 W 鋼管截面抵抗矩 W = cm3 M 最大彎矩 M = 經(jīng)計算得到 :σ =179。 1000000247。 (179。 1000)＝ N/mm2 小橫桿強度計算值小于或等于鋼管抗彎強度設計值 205N/mm2，故滿足要求 撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 ,計算公式如下： 其中 : l 小橫桿計算跨度 l = m I 截面慣性矩 I = cm4 E 彈性摸量 E = 206000 N/mm2 q1 腳手板的荷載標準值 q1 = kN/m q2 活荷載標準值 q2 = kN/m 江蘇南通二建集團有限公司 施工組織設計 碧桂園鳳凰城二標段東組團 30 經(jīng)計算得到：最大撓度 V=5179。 (+)179。 (179。 1000)^4247。(384179。 206000179。 179。 10000)= mm 最大撓度計算值小于等于 l/150=7mm,并且小于 10mm,故滿足要求 三、大橫桿的計算 : 荷載值計算 小橫桿的自重標準值 :P1=179。 = kN 腳手板的荷載標準值 :P2=179。 179。 = kN 腳手板的荷載標準值 :P=+= kN 活荷載標準值 :Q=3179。 179。 = kN 強度計算 (1)、最大彎矩計算公式如下 : 其中 : l 立桿的縱距 l = P 靜荷載標準值 P = kN Q 活荷載標準值 Q = kN 經(jīng)計算得到最大彎矩 M=179。 (179。 +179。 )179。= (2)、截面應力計算公式如下： 江蘇南通二建集團有限公司 施工組織設計 碧桂園鳳凰城二標段東組團 31 其中 W 鋼管截面抵抗矩 W = cm3 M 最大彎矩 M = 經(jīng)計算得到 :σ =179。 1000000247。 (179。 1000)＝ N/mm2 大橫桿強度計算值小于或等于鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2，故滿足要求 撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： 其中 : l 立桿的縱距 l = m I 截面慣性矩 I = cm4 E 彈性摸量 E = 206000 N/mm2 P 靜荷載標準值 P = kN Q 活荷載標準值 Q = kN 經(jīng)計算最大撓度 V=179。 (+179。 (179。 1000)^3247。 (100179。 206000179。 179。 10000)= mm 最大撓度計算值小于等于 l/150=10mm,并且小于 10mm,故滿足要求 四、扣件的抗滑承載力計算 : 橫桿的自重標準值 P1 = 179。 ( +) = 江蘇南通二建集團有限公司 施工組織設計 碧桂園鳳凰城二標段東組團 32 腳手板的荷載標準值 P2 = 179。 179。 247。 2 = 活荷載標準值 Q = 3179。 179。 247。 2 = 荷載的計算值 R = 179。 (+)+179。 = 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 : 其中 : Rc 扣件抗滑承載力設計值 Rc=12kN R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 扣件的抗滑承載力小于等于單扣件抗滑承載力設計值 8kN,滿足要求 ! 五、腳手架計算： 荷載計算 : 立桿承受的結構自重標準值 NG1=179。 15= kN 腳手板的自重標準值 NG2=179。 179。 179。 (+)= kN 欄桿與擋腳板自重標準值 NG3=179。 179。 247。 2= kN 吊掛的安全設施荷載： NG4 = 179。 179。 15 = kN 靜荷載標準值 NG=+++= kN 活荷載標準值 NQ=3179。 1179。 179。 247。 2= kN 風荷載標準值 Wk=179。 179。 179。 = kN/m2 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值 N=179。 +179。=8 kN 江蘇南通二建集團有限公司 施工組織設計 碧桂園鳳凰城二標段東組團 33 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值 N=179。 +179。 179。 = kN 風荷載標準值產(chǎn)生的立桿段彎矩： Mwk=179。 179。 ^2247。10= 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩： Mw=179。 179。 = 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力： NG2k=++= kN 立桿的穩(wěn)定性計算 : (1)、立桿的長細比計算 : 其中 l 立桿的計算長度 l = 179。 179。 = m I 立桿的回轉半徑 I = cm 經(jīng)過計算 ,立桿的長細比 λ =179。 100247。 =165 (2)、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中： A 立桿凈截面面積；取 A= cm2 N 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值；取 N=8 kN φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 λ 的結果查表得到φ = 江蘇南通二建集團有限公司 施工組織設計 碧桂園鳳凰城二標段東組團 34 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性σ =8179。 1000247。 (179。 (179。100))= N/mm2 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中： A 立桿凈截面面積；取 A= cm2 W 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )；取 W= cm3 N 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值；取 N= kN Mw 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩；取 Mw= φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 λ 的結果查表得到φ = 考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性σ =179。 1000247。 (179。 (179。100))+(179。 1000000)247。 (179。 1000)= N/mm2 不考慮風荷載時 ,立桿穩(wěn)定性小于等于 205N/mm2,滿足要求 考慮風荷載時 ,立桿穩(wěn)定性小于等于 205N/mm2,滿足要求 最大搭設高度的計算 不組合風荷載最大搭設高度： 組合風荷載最大搭設高度： 江蘇南通二建集團有限公司 施工組織設計 碧桂園鳳凰城二標段東組團 35 其中： A 立桿凈截面面積 A = cm2 W 鋼管截面抵抗矩 W = cm3 f 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2 gk 每米立桿承受的結構自重標準值 gk= kN/m NQK 活荷載標準值 NQK= kN Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩 Mwk= NG2K 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K= kN φ 軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù) φ = 經(jīng)計算，不組合風荷載最大搭設高度 Hs=((179。 (179。 100)179。 205247。 1000)(179。 +179。 )247。 (179。 )= m 組合風荷載最大搭設高度 Hs=((179。 (179。 100)179。 205247。1000)(179。 +179。 179。 (+179。 179。 (247。 247。 100)))247。 (179。 )= m 最大搭設高度應該取上式中的較小值 Hs= 由于搭設高度 Hs 大于等于 26m,所以按下式調(diào)整 : 經(jīng)計算得到腳手架高度限值為 [H]= 調(diào)整后的高度不宜超過 50m,故 :腳手架最大高度應為 50m 故滿足施工要求。 江蘇南通二建集團有限公司 施工組織設計 碧桂園鳳凰城二標段東組團 36 六、連墻件的計算 : (1)、風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值按照下式計算： 其中： wk 風荷載基本風壓值， wk= kN/m2 Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積；Aw= m2 經(jīng)計算得到：風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 Nlw=179。 179。 = kN (2)、連墻件的軸向力計算值 應按照下式計算： 其中 No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力；取 No=5 kN Nlw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 Nlw= kN 經(jīng)計算得到：連墻件軸向力計算值 Nl=+5= kN (3)、連墻件軸向力設計值 其中：φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 λ 查表得到φ= A 立桿凈截面面積 A = cm2 [f] 鋼管的強度設計值 [f] = 205 N/mm2 經(jīng)過計算得到 Nf=179。 (179。 100)179。 205247。 1000= kN 長細比 λ 計算 : 江蘇南通二建集團有限公司 施工組織設計 碧桂園鳳凰城二標段東組團 37 其中 : l 計算長度 l = m I 鋼管回轉半徑 I = cm 經(jīng)過計算 ,立桿的長細比 λ =179。 100247。 =19 計算結果 :連墻件軸向力計算值小于等于連墻件的軸向力設計值；滿足要求 連墻件軸向力計算值小于等于扣件抗滑承載力 12 kN,滿足要求 七、懸挑梁受力計算 : 懸挑梁所受集中荷載計算 其中 P 腳手架立桿傳遞的集中荷載 P=8 kN 經(jīng)過計算 : F = 8 kN 挑梁最大彎矩 其中 : F 懸挑梁受的集中荷載 F=8 kN lb 腳手架橫距 lb= m b 腳手架內(nèi)排架距墻距離 b= m q 懸挑梁自重標準值 q= kN/m l 懸挑梁梁上支撐點距墻固支點距離 l= m 經(jīng)過計算 : M=8179。 179。 ^2179。 (247。 )247。 (2179。^2)+179。 ^2179。 9247。 128= 江蘇南通二建集團有限公司 施工組織設計 碧桂園鳳凰城二標段東組團 38 支撐點的最大支座力 其中 : F 懸挑梁受的集中荷載 F=8 kN lb 腳手架橫距 lb= m b 腳手架內(nèi)排架距墻距離 b= m q 懸挑梁自重標準值 q= kN/m l 懸挑梁梁上支撐點距墻固支點距離 l= m 經(jīng)過計算 : Rp=8179。 ^2179。 (247。 )247。 (2179。 ^2)+179。 179。 3247。 8= kN 固支點的最大支座力 其中 : F 懸挑梁受的集中荷載 F=8 kN lb 腳手架橫距 lb= m b 腳手架內(nèi)排架距墻距離 b= m q 懸挑梁自重標準值 q= kN/m l 懸挑梁梁上支撐點距墻固支點距離 l= m 經(jīng)過計算 : RO=8179。 179。 (3247。 ^2)247。 (2179。 )+179。179。 5247。 8= kN 支桿的軸向力計算 其中 : Rp 支撐點的最大支座力 Rp = kN α 支桿 (拉繩 )與懸挑梁夾角 α = 度 江蘇南通二建集團有限公司 施工組織設計 碧桂園鳳凰城二標段東組團 39 經(jīng)過計算 : T = 247。 sin() = kN 懸挑梁軸向力計算 其中 : Rp 支撐點的最大支座力 Rp = kN α 支桿 (拉繩 )與懸挑梁夾角 α = 度