【文章內(nèi)容簡介】 幅不大，因此，可設(shè)動顎擺動時，鉗角 ? 值不變，亦即動顎平行擺動。令出料口寬度為 e ，動顎行程為 s 。破碎后的物料在顎腔內(nèi)堆積成一梯形體（如圖 2 ）。 BC 線以下的 物料尺寸皆小于出料口寬度，因而每次所能卸出的物料高度為： 圖 52 偏心軸速度計算 ?tansh? （ 54） 西南科技大學(xué)本科生畢業(yè)論文 17 有物料在重力作用下自由落體。破碎后物料卸料高度應(yīng)為： 221gth? 則 要使高度 h 的梯形體全部物料自由卸出所需時間為： ght 2? （ 55） 式中 g 為重力加速度。為了保證已達到要求尺寸的物料能及時地全部卸出，卸料時間應(yīng)等于動顎空轉(zhuǎn)行程經(jīng)歷的時間 39。t 。 而 nnt 3026039。 ?? （ 56） ngh 302 ? sgsghn??t an6 6 5t an230230 ??? r/min （ 57） 式中 n—— 偏心軸轉(zhuǎn)速（ r/min）； ?—— 動顎行程（ cm）； ?—— 鉗角（176。）。 實際上，由于在動顎空轉(zhuǎn)行程的初期，物料扔處于壓緊狀態(tài)，不能立即落下。因此，偏心軸的轉(zhuǎn)速應(yīng)比式（ 57）算出的值低 30%左 右。于是 1 3 4 6 7 20t a n4 7 0t a n4 7 0 ????? sn ?r/min (58) 因式（ 58）未考慮到物料性質(zhì)和破碎機類型等因素的影響，因此只能用來粗略地確定顎式破碎機的轉(zhuǎn)速一般對于破碎堅硬物料，轉(zhuǎn)速應(yīng)取小些；對于破碎脆性物料，轉(zhuǎn)速可適當取大些；對于較大尺寸的破碎機，轉(zhuǎn)速適當降低，以減小慣性振動，節(jié)省動力消耗。 因 )(800 mmB? ,可采用經(jīng)驗公式，對于進料口寬度 mmB 1200? 時 m i n/1 9 4 53 1 01 4 53 1 0 rBn ?????? 故實際轉(zhuǎn)速 min/190rn? 西南科技大學(xué)本科生畢業(yè)論文 18 生產(chǎn)能力 破碎機的生產(chǎn)能力 Q 與被破碎物料的性質(zhì)（物料強度、節(jié)理、喂料粒度組成等）、破碎機的性能和操作條件（供料情 況和出料口大?。┑纫蛩赜嘘P(guān)。其驗證公式： qeKKKQ 321? t/h （ 59） 式中 q—— 標準條件下單位出口寬度的生產(chǎn)能力（ t/m m? h），見表（ 51） ； e—— 破碎機出料口寬度（ mm）； 1K —— 物料易碎性系數(shù)，見表 ； 2K —— 物料堆積密度修正系數(shù)， 2 sK ??， s? 為堆積密度（ t/ 3m ） 3K —— 進料粒度修正系數(shù)，見表 。 表 51 顎式破機單位出料口寬度的生產(chǎn)能力 q 表 52 物料易碎性系 2K 數(shù) 規(guī) 格 （ mm） 250400 400600 600900 9001200 12001500 15002100 q （ t/m m?h） ~ ~ 物料強度 抗壓強度 （ MPa） 1K 硬質(zhì)物料 中硬物料 軟質(zhì)物料 157~196 79~157 79 ~ ~ 西南科技大學(xué)本科生畢業(yè)論文 19 表 53 進料粒度修正系數(shù) 3K 查表得 1K =； 3K =； ?q t/m m ? h； 石灰石的堆積密度s? =，于是 ??? sK ? 。則 ??????? qeKKKQ t/h 5. 1. 5 主要構(gòu)件尺寸的確定 （ 1）破碎腔高度 H：在鉗角一定的情況下，破碎腔的高度有所要求的破碎比而定，通常，破碎腔的高度 H=（ — ） B。式中 B 為給礦口寬度。固取 H== 900=2160mm （ 2）動顎軸承中心距給礦口平面的高度 h：為了保證在破碎腔的上部產(chǎn)生足夠的破碎力來破碎大塊礦石，因而在給礦口處，動顎必須有一定的擺動行程，為此，復(fù)擺顎式破碎機的動顎的軸承中心距給礦口平面的高度 h? 。式 中 L 為動顎長度。 h? ? 1200=120mm 取 h=120mm （ 3）偏心距 r 對連桿長度 l 的比值 ? ：在曲柄搖桿機構(gòu)機構(gòu)中，當曲柄等速回轉(zhuǎn)時，搖桿來回擺動的速度不同，具有機會運動特性。連桿越短，這種不對稱現(xiàn)象越顯著。曲柄的轉(zhuǎn)速是根據(jù)礦石在破碎腔中自由下落的時間而定的，因此連桿的長度不宜過短。對于中小型顎式破碎機 ? =1/651/85， l=（ — ） L。式中L 為動顎長度。?。? ? = 651 ， l==1020mm r =l/65= 所以 r =16mm 進料最大粒度 maxD 和進料口寬度 B 之比 3K 西南科技大學(xué)本科生畢業(yè)論文 20 （ 4）推力板長度 K：當動顎的擺動行程 S 與偏心距 r 確定以后，在選取推力板長度時，顎式破碎機的推力板長度與偏心距有下列關(guān)系 mmrk in ?? ； mmrk 3 5 025m a x ?? 取 K=400mm 電動機功率 顎式破碎機的功率消耗，可以根據(jù)體積理論，按照破碎物料需要的破碎力算出。 實驗表明，顎式破碎機破碎不規(guī)則物料時所需要的破碎力，與破碎物料的縱向斷面尺寸成正比，與物料的抗拉強度極限成正比。因此，在顎式破碎機中，破碎單塊物料所需的破碎力為： P =σ bh N （ 510） 式中 σ 料塊斷面上的破碎應(yīng)力（ Pa）。一般為物料抗拉強度極限的 倍，破碎單塊不規(guī)則形狀花崗巖時，σ = 610 Pa b料塊的縱向長度（ m） H料塊的厚度（ m） 為了計算方便，假設(shè)顎式破碎機工作時整個顎腔內(nèi)充滿物料；且沿顎腔長度L 方向成平行圓柱體排列如下圖。每個圓柱體沿著作用方向的劈開是所需要的破碎力為： 西南科技大學(xué)本科生畢業(yè)論文 21 53 在顎式破碎機中物料劈裂圖 ..........332211LDPLDPLDP?????? 破碎整個腔內(nèi)的物料所需要的總破碎力 cP 則為： . . . )(. . . 321321c ???????? DDDLPPPP ? （ 511） 但因 HDDD ???? ...321 ,于是 LHP ??c N 式中 L顎口長度 (m) H顎膛高度（ m） 實際上，由于物料形狀的不規(guī)則，顎板表面并非完全與物料接觸，而只是顎板的一部分承受破碎力。因此，上式還須誠意顎板利 用系數(shù) 0f 。這樣，實際上最大破碎力為： LHP 0max f?? N （ 512） 一般取 a60 P??? ?， 來計算，則 西南科技大學(xué)本科生畢業(yè)論文 22 LHLHP 66m a x ????? N （ 513） 動顎 在每一工作循環(huán)期間，對物料所施加的作用力是變化的。動顎擺向定額破碎物料時，作用力逐漸增大，及至物料發(fā)生破碎的瞬間增至最大值 maxP ，然后又降至零。因此，主軸每一轉(zhuǎn)中顎板對物料的平均作用力 mP 為： maxm PP ?? （ 514） 根據(jù)實驗 測定β = 顎式破碎機破碎物料時，主軸每一轉(zhuǎn)需要的破碎功為： JSPA 39。m? 式中 39。S 平均作用力合力的著力點行程（ m） 顎式破碎機破碎物料時需要的功率則為： ?601000 n39。m?? SPN KW （ 515） 式中 n偏心軸轉(zhuǎn)速（ r/min） 。 ? 機械效率，一般 ? =~ 其他符號意義相同 由于作用力垂直于定顎表面，合力著力點 C通過定顎中部的水平線上，計算沖程 ’S 約等于該點的位移 ’cc ，即： c ??? SLLS A’’ （ 516） 式中 ALLcm? 為顎式破碎機的結(jié)構(gòu)參數(shù) 對于建白顎式破碎機， m=~ m=， ? =， ? =，代入式（ 512）得到建白顎式破碎機破碎物料時需要的功率為： 0 0 0 6 L H SL H SN ??? ???? KW （ 517） 至于顎式破碎機需要的電動機功率，考慮到破碎物料時可能過載以及啟動的需要一般應(yīng)有 50%的儲備功率 . 對于簡擺顎式破碎機的電機功率為： L H SL H SN M ??? =226 KW （ 518） 西南科技大學(xué)本科生畢業(yè)論文 23 此外，尚可用下列經(jīng)驗公式來確定顎式破碎機電動機功率： CBLNM ? KW （ 519） L進料口的長度（ cm）。 B進料口的寬度（ cm）。 C系數(shù)，對于小于 250mm 400mm 的破碎機， C=1/60；對于 250mm 400mm~900mm 1200mm 的破碎機 C=1/100；對于 900mm 1200mm 以上的破碎機，C=1201 。 1 0 91 0 09 0 01 2 0 0 ???MN KW 根據(jù)已有類似機型的電機功率取電機功率為 《機械設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》吳宗澤、羅圣國主編、高等教 育出版社第三版 選取電動機 YZR355M10型。 最大破碎力計算 目前，國內(nèi)多是采用實驗分析法來確定顎式破碎機的破碎力。根據(jù)對于復(fù)擺顎式