【文章內容簡介】 )c b t? ? ? 翼緣板 225 腹板 20 馬蹄 55 ∑ ②計算抗扭修正系數β 對于本設計主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得： 2T11 ( )GI LE I B? ?? ? 其中，由 n=6， ? =（可 查《橋梁工程》（主編：劉齡嘉 人民交通出版社） P96 表 53） ， G= IT=179。 103m4 ， I= ， ???BL ∴ 9 6 5 5 9 4 0 3 5 6 4 100 0 2 9 2 123??? ???? ?EE? ③按修正的偏心壓力法計算跨中橫向影響線豎標值 iij n2ii= 11 aen a???? ? 式中： n=6，n 2 2 2 2 2ii = 1 2 [ ( 2 . 2 5 2 . 2 5 1 . 1 2 5 ) ( 2 . 2 5 1 . 1 2 5 ) 1 . 1 2 5 ] 8 8 . 5 9 4am? ? ? ? ? ? ? ?? 分別求出 3號梁在兩個邊主梁的橫向分不影響線豎標值為： 計算所得的 ij? 值列于表 35。 山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 16 表 35 ij? 值 梁號 i1? i2? i3? i4? i5? i6? 1 2 3 ④ 計算荷載橫向分布系數 由表 35 可得橫向影響線和最不利布載如 圖 3圖 3圖 37所示； 由圖 3圖 3圖 37 可得 3號梁的橫向分布系數： 可變作用（汽車公路 I級）： 對于 1號梁： 三車道 ：1c q q1 ( 18 83 13 78 08 872 ) 78%21 72 87%2 050 8m ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ??? 圖 35 1 號梁的橫向分布系數計算 圖 山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 17 圖 36 2號梁的橫向分布系數計算圖 圖 37 3 號梁的橫向分布系數計算圖 兩車道： 山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 18 1c q q1 ( 918 883 913 878 )21 2m ?? ? ? ? ????? 對于 2號梁： 三車道 ：2c q q12( 0 .3 7 9 9 8 0 .3 1 3 4 9 2 6 5 4 6 0 .1 9 8 9 6 0 .1 5 0 9 3 0 .0 8 4 4 3 ) 7 8 %1 1 .3 9 3 2 5 8 7 %20 .5 4 3 3 6 7 5m ??? ? ? ? ? ? ?? ? ??? 兩車道： 2c q q1 ( 998 349 265 46 896 )21 2m ?? ? ? ? ????? 對于 3號梁： 三車道 ：3c q q1 ( 17 10 16 09 15 908 ) 78%21 75 87%2 213m ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ??? 兩車道： 3c q q1 ( 717 510 916 709 )21 2m ?? ? ? ? ????? （ 2）支點截面的橫向荷載分布系數 0m 用杠桿原理法計 算，繪制荷載橫向影響線并進行布載 ，如圖 38所示。 山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 19 圖 38 荷載橫向影響線并進行布載計算圖式 可變作用（汽車）： 1 號梁：11o q q11 ( 1 . 0 5 5 0 2 0 . 2 6 2 6 8 ) 0 . 6 5 8 8 522m ?? ? ? ? ?? 2 號梁：22o q q11 ( 0 . 2 0 0 0 0 1 . 0 0 0 0 0 0 . 4 2 2 2 2 ) 0 . 8 1 1 1 122m ?? ? ? ? ? ?? 3 號梁：3oq ? 故取可變作用（汽車）的橫向分布系數為表 36所示： 表 36 可變作用（汽車）的荷載橫向分布系數 梁號 cm 0m 1 2 3 山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 20 根據《 公路橋涵設計通用規(guī)范 》 條，公路 I 級車道荷載的均布荷載標準值為 kq? ：橋梁計算路徑小于或等于 5m 時， kP ＝ 180kN；橋梁計算路徑等于或大于 50m 時， kP ＝360kN；橋梁計算路徑在 5m～ 50m 之間時， kP 值采用直線內插求得。計算剪力效應時，上述集中荷載標準值 kP 應乘以 的系數。可得： kq? 計算彎矩時： k 3 6 0 1 8 0 ( 2 9 5 ) 1 8 0 2 7 6 ( k N )5 0 5P ?? ? ? ? ?? 計算剪力時： k 27 6 1. 2 33 1. 2( kN )P ? ? ? 在可變作用效應計算中，本設計對于橫向分布系數的取值作如下考慮 :支點處橫向分布系數 0m ，從 支點至第一根橫梁段，橫向分布系數從 0m 直線過渡到 cm ，其余梁段均取 cm 。 （ 1） 1號梁可變作用效應計算 ①求 1號梁跨中截面的最大彎矩和最大剪力 計算跨中截面的最大彎矩和最大剪力采用直線加載求可變作用效應，圖 39示出 1 號梁 跨中截面作用效應計算圖式，計算公式為： )Ωqm + yPm()μ+1(S k2kk1??? ? 式中： S—— 所求截面的彎矩或剪力； 1+μ —— 汽車荷載沖擊系數，按規(guī)范規(guī)定取 值； ξ —— 汽車荷載橫向折減系數 （可 查《橋梁工程》（主編：劉齡嘉 人民交通出版社） P34 表 310）； 1m —— 沿橋跨縱向與車道集中荷載 kP 位置對應的橫向分布系數； 1m —— 沿橋跨縱向與車道均布荷載 kq 所布置的影響線面積中心位置對應的橫向分布系數； 山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 21 kP —— 車道集中荷載； kq —— 車道均布荷載； ky —— 沿橋跨縱向與 kP 位置對應的內力影響線的最大坐標值； Ω —— 彎矩、剪力影響線面積。 y —— 影響線上最大坐標值。 可變作用（汽車）標準效應： m a x1 0 .7 3 7 9 6 1 0 .5 7 .2 5 2 9 .0 0 ( 0 .7 3 7 9 6 0 .6 5 8 8 5 ) 7 .2 521 0 .5 1 .2 0 8 4 0 .7 3 7 9 6 2 7 6 7 .2 52 2 8 3 .9 5 0 ( k N m )M ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ???m a x110 .7 3 7 9 6 1 0 .5 0 .5 1 4 .5 0 ( 0 .7 3 7 9 6 0 .6 5 8 8 5 ) 7 .2 5221 0 .5 0 .0 8 3 3 0 .7 3 7 9 6 3 3 1 .2 0 .51 5 0 .0 4 4 ( k N )V ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ?? 可變作用（汽車）沖擊效應： m a x 22 83 .9 50 0. 29 2 66 6. 91 3 ( kN m )MM ?? ? ? ? ? ? m a x 1 5 0 . 0 4 4 0 . 2 9 2 4 3 . 8 1 3 ( k N )VV ?? ? ? ? ? 圖 39 1號梁跨中截面作用效應計算圖式 山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 22 ②求 1號梁四分點截面的最大彎矩和最大剪力 計算四分點截面的最大彎矩和最大剪力采用直線加載求可變作用效應，圖 310示出 1號梁 四分點 截面作用效應計算圖式 可變作用（汽車）標準效應： m a x1 0 .7 3 7 9 6 1 0 .5 5 .4 3 7 5 2 9 .0 0 ( 0 .7 3 7 9 6 0 .6 5 8 8 5 ) 7 . 25211 0 .5 ( 1 .8 1 2 5 0 .6 0 4 1 7 ) 0 .7 3 7 9 6 2 7 6 5 .4 3 7 521 7 1 1 .1 4 3 ( k N m )M ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ???m a x110 .7 3 7 9 6 1 0 .5 0 .7 5 2 1 .7 5 ( 0 .7 3 7 9 6 0 .6 5 8 8 5 ) 7 .2 5221 0 .5 0 .0 8 3 3 0 .7 3 7 9 6 3 3 1 .2 0 .7 52 4 6 .2 5 8 ( k N )V ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ?? 可變作用（汽車）沖擊效應： m a x 1 7 1 1 . 1 4 4 0 . 2 9 2 4 9 9 . 6 5 4 ( k N m )MM ?? ? ? ? ? ? m a x 24 6. 25 8 0. 29 2 71 .9 07 ( kN )VV ?? ? ? ? ? 圖 310 1號梁四分點截面作用效 應計算圖式 ③求 1號梁 N6 錨固截面的最大彎矩和最大剪力 計算 N6錨固截面的最大彎矩和最大剪力采用直線加載求可變作用效應，圖 311示出 1號梁 N6 錨固 截面作用效應計算圖式 山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 23 可變作用（汽車）標準效應： 計算 N6錨固截面汽車產生的彎矩和剪力時，應特別注意集中荷載 kP 的作用位置。集中荷載若作用在計算截面，雖然影響線縱坐標最大，但其對應的橫向分布系數較小，荷載向跨中方向移動，就出現相反的情況。因此應對兩個截面進行比較，即影響線縱坐標最大截面（ N6 錨固截面）和橫向分布系數達到最 大值的截面（第一根橫隔梁處截面），然后取一個最大的作為所求值。 圖 311 1號梁 N6錨固截面作用效應計算圖式 通過比較，集中荷載作用在第一根橫隔梁處為最不利情況，結果如下： m a x 796 30 0 422 44 22 07 444 62 53 ( 796 588 5 ) 417 276 87 796( kN m )M ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ???山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 24 m a x110 .7 3 7 9 6 1 0 .5 0 .9 5 0 2 ( 2 9 1 .3 4 4 4 ) 0 .0 6 4 4 4 1 0 .5 5 . 90622210 .8 8 5 8 ( 0 .7 3 7 9 6 0 .6 5 8 8 5 ) 7 .2 5 1 0 .5 0 .0 8 3 3 0 .7 3 7 9 6 3 3 1 .2 0 .7 522 8 3 .0 9 8 ( k N )V ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 可變作用（汽車）沖擊效應： m a x 37 4. 99 4 0. 29 2 10 9. 49 8 ( kN m )MM ?? ? ? ? ? ?m a x 2 8 3 . 0 9 8 0 . 2 9 2 8 2 . 6 6 5 ( k N )VV ?? ? ? ? ? ④求 1號梁支點截面的最大剪力 圖 312示出支點截面最大剪力計算圖式 圖 312 支點截面最大剪力計算圖式 可變作用（汽車）標準效應： m a x111 0 .5 0 .7 3 7 9 6 1 .0 0 0 2 9 .0 0 ( 0 .7 3 7 9 6 0 .6 5 8 8 5 ) 7 .2 52211 0 .5 ( 0 .0 8 3 3 0 .9 1 6 8 0 ) 0 .7 3 7 9 6 3 3 1 .2 0 .7 522 9 2 .6 5 2 3 ( k N m )V ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ??? 可變作用（汽車）沖擊效應： m a x 2 9 2 .6 5 2 3 0 .2 9 2 8 5 .4 5 4 ( k N )VV ?? ? ? ? ?山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文） 25 （ 2）同樣可得 2 號梁和 3號梁可變作用效應計算值 主梁作用效應組合匯總 本 設計 按《橋規(guī)》 ～ 條規(guī)定，根據可能同時出現的作用效應選擇了三種最不利效應組合：短期效應組合、標準效應組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表 3 3 39。 表 37 1 號主梁作用效應組合 序號 荷載類型 跨中截面 四分點截面 N6錨固點截面 支點截面 maxM maxV maxM maxV maxM maxV maxV (1) 第一期永久荷載 0 (2) 第二期永久荷載