【文章內(nèi)容簡介】 統(tǒng)分析 2 號 機組在 540MW 工況下排汽壓力為 ， 比設計值 ()高出，機組真空偏離設計值增加機組熱耗率 ， 影響機組熱耗率 大約78kJ/， 折合煤耗升高 約 3g/()左右 。 影響機組真空的因素很多，如循環(huán)水溫度、循環(huán)冷卻水量、真空嚴密性、凝汽器換熱面積及銅管的清潔程度等。從 表 5 數(shù)據(jù)看， 循環(huán)水進水溫度高于設計值及循環(huán) 冷卻水 量 略顯不足 是真空達不到設計值的主要原因。其次凝汽器端差稍微偏大 說明凝汽器銅管 換熱效果 不理想 ， 也對 機組 真空造成影響。 一般來說 影響 機組凝汽器傳熱端差的 因素 主要有以下幾點： 一是凝汽器銅管表面污臟、結(jié)垢，減弱了傳熱效果，降低了傳熱系數(shù)，加大了水與銅管的溫差，從而使端差增大；二是銅管或管板被水中雜物堵塞，造成凝汽器的冷卻水量不足，則表現(xiàn)為冷卻水溫升升高，同樣增加了端差。三、真空系統(tǒng)不嚴，漏入空氣，將導致總的傳熱系數(shù)大大降低，從而 影響傳熱端差。 第 8 頁共 19 頁 表 5 2 號機組 凝汽器性能參數(shù) 項目 單位 540MW 工況 負荷 MW 循環(huán)水泵運行方式 / 2 機 3 泵 A 凝汽器真空絕對值 kPa B 凝汽器真空絕對值 kPa 凝汽器 A 循環(huán)水進水溫度 ℃ 凝汽器 A 循環(huán)水出水溫度 ℃ 凝汽器 B 循環(huán)水出水溫度 ℃ 循環(huán)水溫升 ℃ A 凝汽器排汽壓力對應的飽和溫度 ℃ B 凝汽器排汽壓力對應的飽和溫度 ℃ A 凝汽器端差 ℃ B 凝汽器端差 ℃ 變工況試驗結(jié)果 變工況試驗有 480MW 及 420MW 兩個工況試驗，試驗的主要結(jié)果見表 6。 表 6 變工況試驗結(jié)果 名 稱 單 位 480MW 工況 420MW 工況 發(fā)電機有功功率 MW 主蒸汽壓力 MPa 主蒸汽溫度 ℃ 主蒸汽流量 t/h 高壓缸排汽壓力 MPa 高壓缸排汽溫度 ℃ 再熱蒸汽壓力 MPa 再熱蒸汽溫度 ℃ 中壓缸排汽壓力 MPa 中壓缸排汽溫度 ℃ 低壓缸排汽壓力 kPa 主凝結(jié)水流量 t/h 最終給水溫度 ℃ 最終給水流量 t/h 高壓缸內(nèi)效率 % 中壓缸內(nèi)效率 % 試驗 熱耗率 kJ/() 汽機汽耗率 kg/() 從上表數(shù)據(jù)可以看出，隨著機組輸出電功率的下降，機組的試驗熱耗率相應增加。 機組試驗熱耗率與 發(fā)電機功率的關(guān)系曲線 見圖 1。 第 9 頁共 19 頁 試驗熱耗率與電功率關(guān)系曲線81008150820082508300420 480 540 600負荷( M W )熱耗率(KJ/K.WH) 11結(jié)論與建議 結(jié)論 通過以上計算和分析，對 大唐華銀金竹山火力發(fā)電分公司 2 號機組 的經(jīng)濟性能可得出以下結(jié)論： 機組在 540MW 試驗工況的 試驗電功率為 ， 試驗熱耗率為()， 汽耗率為 ()， 經(jīng)過 參數(shù) 修正后的 電功率為 ， 熱耗率為 ()， 修正后的熱耗率較 設計值高出()。 機組的 熱耗率 沒有達到設計值 ， 經(jīng)濟性不理想。 機組 在 540MW 試驗工況下的高壓缸內(nèi)效率為 %， 較 設計值 偏 低%，中壓缸內(nèi)效率為 %， 較 設計值 偏高 %。 機組高壓缸內(nèi)效率偏低設計值主要是由于試驗時機組負荷偏低設計值 10%，主蒸汽流量減小導致高調(diào)門開度減小增加了高調(diào)門的壓損，對高壓缸內(nèi)效率造成影響。如果負荷能夠達到設計值，根據(jù) 高 調(diào)門特性曲線與高壓缸內(nèi)效率關(guān)系估算高壓缸內(nèi)效率應該能夠達到 86%左右。 機組 熱耗 率 沒有達到設計值 ，經(jīng)濟性不理想 ，主要原因如下： 機組由于存在 高壓汽門壓損過大的設計缺陷， 導致實際進入高壓缸的主蒸汽壓力偏低 較多 ，降低 了 朗肯循環(huán)的效率 ，對機組熱耗率影響較大 。 試驗時機組負荷偏低設計值 10%，對機組熱耗率有一定影響，估算增加機組熱耗率約 30 kJ/()。 鍋爐所需要的過熱器減溫水流量過大， 試驗期間過熱器減溫水達到了 188t/h 左右， 使部分給水沒有經(jīng)過回熱系統(tǒng)加熱就進入鍋爐，增加了系統(tǒng) 熱耗，降低了汽機效率；同時導致各段抽汽流量下降，嚴重影響了機組的回熱效率，對機組的經(jīng)濟性不利 ， 折合煤耗升高 約 ()左右 。 機組回熱系統(tǒng)中， 3 號 高加下端差比設計值偏大， 1 號、 2號高加上端差比設計值偏大， 增加了機組的熱耗率 。 第 10 頁共 19 頁 機組 左、右主汽閥座前、后疏水均存在內(nèi)漏，這種 本體疏水系統(tǒng)疏水閥門內(nèi)漏 對機組熱耗率影響較大。 對于高壓閥門內(nèi)漏，應當引起特別的重視。由于這種流動背壓很低，完全是臨界狀態(tài)，單位面積的流量很大，既造成大量高品位蒸汽漏至凝汽器，機組功率減少， 同時凝汽器熱負荷加大，又影響真空 。 機組的五、六段抽汽的溫度 高出設計值 較多 ， 分析 低壓內(nèi)缸可能有漏汽進入到五抽、六抽腔室 ， 這些漏汽 對 機組熱經(jīng)濟 有一定影響 。 根據(jù)汽輪機缸效率的變化對熱耗率的影響關(guān)系分析，懷疑低壓缸效率偏低 增加了機組熱耗率。 機組運行真空偏低 設計值增加機組試驗 熱耗率， 折合煤耗升高 約3g/()左右 。 建議 為改善機組運行經(jīng)濟性，建議電廠能從如下方面加以改進： 建議在以后有機會的時候檢查低壓內(nèi)缸中分面的緊密情況 ， 檢查 缸內(nèi)是否 存在泄漏，同時和制造廠聯(lián)系，解決抽汽超溫的問題，提高 缸效率 。 合理調(diào)整鍋爐燃燒配風，降低 過熱器減溫水 的投運，提高機組的回熱效率 。 運行中應注意調(diào)整高加水位，降低高加的疏水端差，提高給水回熱系統(tǒng)的效率。 對于 1 號、 2 號高 壓加熱器上端差大的問題，建議在檢修中檢查 高加內(nèi)部 是否存在結(jié)垢 以及 高加水室分程隔板 泄漏 。如果隔板泄漏，會造成給水短路，部分未經(jīng)加熱的給水與加熱的給水主流混合，降低了給水溫度，增大了上端差。 凝汽器端差稍偏大， 建議 在機組停機時 有機會就 對銅管逐根進行清洗， 維持凝結(jié)器銅管在高清潔系數(shù)下運行。 另外在 運行中 應做好 膠球清洗系統(tǒng)的維護，保持 膠球清洗 系統(tǒng)的正常運行。同時應盡量提高機組真空嚴密性。 利用每次檢修和臨時停機的機會，對發(fā)現(xiàn)內(nèi)漏的閥門進行解體維修和更換。 第 11 頁共 19 頁 附錄 A 第 12 頁共 19 頁 附錄 B 大唐華銀金竹山火力發(fā)電分公司 2 號 機組熱力性能試驗原始數(shù)據(jù) 名 稱 單位 540MW 480MW 420MW 發(fā)電機有功功率 MW 主蒸汽壓力 MPa 主蒸汽溫度 ℃ 主蒸汽流量 t/h 調(diào)節(jié)級壓力 MPa 一抽壓力 MPa 一抽溫度 ℃ 高壓缸排汽壓力 MPa 高壓缸排汽溫度 ℃ 二抽壓力 MPa