1熱力發(fā)電廠動(dòng)力循環(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性(編輯修改稿)
2024-10-20 20:59 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 回報(bào) 投資,蒸汽初參數(shù)的選擇,降低蒸汽終參數(shù)pc對熱經(jīng)濟(jì)性的影響(最大) （1）有利影響 ?t↑（ ?t =1Tc/T1，wa↑） 凝汽器做功損I ↓ （2）不利影響 Pc↓→濕氣損失↑→葉片壽命↓→ ?ri↓ Pc↓→vc↑→余速損失↑→ ?i ↓,（三）蒸汽終參數(shù)對電廠熱經(jīng)濟(jì)性的影響,結(jié)論：在極限背壓以上，降低pc對熱經(jīng)濟(jì)性有利,排汽壓力與理想循環(huán)熱效率關(guān)系曲線,汽輪機(jī)排氣壓力（背壓）pc由排汽飽和溫度tc決定 tc = tc1 ? ?t ? ?t ?t—冷卻水溫升 ?t—凝汽器傳熱端差 tc決定因素：冷卻水溫、冷卻水量、換熱面積、換熱面清潔度 1）自然條件（理論限制） 自然水溫tc1； 2）技術(shù)水平 冷卻水量和凝汽器面積都不可能無限大 末級長葉片的設(shè)計(jì)和制造水平,降低蒸汽終參數(shù)的限制,最佳蒸汽終參數(shù),以年計(jì)算費(fèi)用最小時(shí)所對應(yīng)的pc為最佳終參數(shù) 汽輪機(jī)功率增加值與循環(huán)水泵耗功之差取得最大值時(shí)的pc 根據(jù)該終參數(shù)確定凝汽器面積、冷卻水量及循環(huán)水泵、冷卻塔（循環(huán)供水時(shí)）的選型和配置等。,三、回?zé)嵫h(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性,給水回?zé)峒訜?——汽輪機(jī)某些中間級抽出部分蒸汽，送入回?zé)峒訜崞鲗﹀仩t給水進(jìn)行加熱的過程 目的：減少冷源熱損失，提高電廠的熱經(jīng)濟(jì)性,（一）給水回?zé)峒訜岬囊饬x 1）汽輪機(jī)進(jìn)入凝汽器的凝汽量減少，冷源損失降低； 2）提高鍋爐給水溫度，工質(zhì)的平均吸熱溫度提高； 3）抽汽加熱給水的傳熱溫差小，做功能力損失小。 不利： 回?zé)岢槠嬖谧鞴Σ蛔悖瑆i減小，D0增大，削弱了Dc的減小,（二）給水回?zé)峒訜岬臒峤?jīng)濟(jì)性 單級回?zé)崞啓C(jī)的絕對內(nèi)效率：,多級無再熱的回?zé)嵫h(huán)，汽輪機(jī)的絕對內(nèi)效率： 總內(nèi)功：,回?zé)岢槠鰞?nèi)功之和,凝汽流做內(nèi)功,回?zé)岢槠龉Ρ龋? ↑ ， ↑,分析：回?zé)岢槠谄啓C(jī)中的做功量 ↑， ↑， ↑,,（三）影響回?zé)徇^程熱經(jīng)濟(jì)性的因素,1 多級回?zé)峤o水總焓值（溫升）在各加熱器間的分配 2 鍋爐給水溫度； 3 回?zé)峒訜峒墧?shù),非再熱機(jī)組全混合式加熱器回?zé)嵯到y(tǒng),,,1號加熱器： α1q1=(1 α1)△hw1 α1= △hw1/(q1+ △ hw1), 1 α1= q1/(q1+ △ hw1),2號加熱器： α2q2=(1α1 α2)△hw2 α2= (1α1)△hw2/(q2+ △ hw2) 1α1 α2=q1/(q1+ △ hw1)*q2/(q2+ △ hw2),1 多級回?zé)峤o水總焓值（溫升）在各加熱器間的分配,,h1,h2,h3,hw1,hw2,hw3,hw4,1kg,高,低,1,2,3,△hw1,同理：,最佳回?zé)岱峙洌?焓降分配法(每一級加熱器焓升=前一級至本級汽輪機(jī)中的焓降),Δhw2= h1 h2= Δh1,△ h,0,1,2,3,4,c,,,,平均分配法(各級加熱器中的焓升相等),等焓降分配法(每級加熱器焓升 = 汽輪機(jī)各級組的焓降),幾何級數(shù)分配法(每級加熱器絕對溫度按幾何級數(shù)分配),2 最佳給水溫度 ——回?zé)嵫h(huán)汽輪機(jī)絕對內(nèi)效率為最大值時(shí)對應(yīng)的給水溫度 最小， 最大 做功不足系數(shù)： 再熱前： 再熱后：,qrh,提高給水溫度tfw的影響： 抽汽壓力↑，抽汽做功↓，做功不足系數(shù)Yj↑， 汽耗量D0 = D0R + YjDj↑，汽耗率d = D0/Pe↑； 工質(zhì)吸熱量q0 = h0 hfw↓， 發(fā)電機(jī)組熱耗率q = dq0 、汽輪機(jī)內(nèi)效率?i受雙重影響； 鍋爐內(nèi)的換熱溫差↓，相應(yīng)的做功損失↓； 回?zé)峒訜崞鲀?nèi)換熱溫差
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