【文章內容簡介】 縱距 La為 ，大小橫桿的步距為 1.6 m；內排架距離墻長度為 ；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為 Φ 48 ；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 m，水平間距 m，采用膨脹螺栓連接。 、 活荷載參數(shù) 施工均布活荷載標準值 : kN/m2；腳手架用途 :施工用防護架，同時施工層數(shù) :2 層。 、 風荷載參數(shù) 本工程地處四川綿陽市，基本風壓 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μ z，計算連墻件強度時取 ，風荷載體型系數(shù)μ s 為 。 、 靜荷載參數(shù) 每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m):；腳手板自重標準值 (kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):；安全設施與安全網 (kN/m2):；腳手板類別 :竹夾板；欄桿擋板類別 :竹夾板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):；腳手板鋪設總層數(shù) :13。 、 地基參數(shù) 地基土類型 :素填土；地基承載力標準值 (kPa):；立桿基礎底面面積 (m2):；地基承載力調整系數(shù) :。 、 大橫桿的計算 、 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302020)第 ，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫23 桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 、 均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 :P1= kN/m ； 腳手板的自重標準值 :P2= (2+1)= kN/m ； 活荷載標準值 : Q=1 (2+1)= kN/m； 靜荷載的設計值 : q1= + = kN/m； 活荷載的設計值 : q2= = kN/m； 、 強度驗算 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2組合。 跨中最大彎距計算公式如下 : M1max = + 跨中最大彎距為 M1max= + = kN?m； 支座最大彎距計算公式如下 : M2max = 支座最大彎距為 M2max= = kN?m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ =Max( 106, 106)/5080= N/mm2； 大橫桿的最大彎曲應力為 σ = N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！ 、 撓度驗算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： νmax = ( + )/100EI 24 其中：靜荷載標準值 : q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷載標準值 : q2= Q = kN/m； 最大撓度計算值為：ν = 9004/(100 105 121900)+ 9004/(100 105 121900) = mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 900/150 mm與 10 mm，滿足要求！ 、 小橫桿的計算 、 根據(jù) JGJ1302020第 ，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 、 荷載值計算 大橫桿的自重標準值： p1= = kN； 腳手板的自重標準值： P2= (2+1)= kN； 活荷載標準值： Q=1 (2+1) = kN； 集中荷載的設計值 : P= (+)+ = kN； 、 強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax = ql2/8 Mqmax = ?m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax = Pl/3 Mpmax = ?m ； 25 最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = kN?m； 最大應力計算值 σ = M / W = 106/5080= N/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 σ = N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！ 、 撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : ν qmax = 5ql4/384EI ν qmax=5 16004/(384 105 121900) = mm ； 大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = ++ = kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : ν pmax = Pl(3l2 4l2/9)/72EI ν pmax = 1600 (3 160024 16002/9 ) /(72 105 121900) = mm； 最大撓度和 ν = ν qmax + ν pmax = + = mm； 小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1600/150=與 10 mm,滿足要求！ 、 扣件抗滑力的計算 按規(guī)范表 ,直角、旋轉單扣件承載力取值為 ，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 ): R ≤ Rc 26 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1 = 2/2= kN； 小橫桿的自重標準值 : P2 = ； 腳手板的自重標準值 : P3 = ； 活荷載標準值 : Q = 1 /2 = kN； 荷載的設計值 : R= (++)+ = kN； R kN，單扣件抗滑承載 力的設計計算滿足要求 ! 、 腳手架立桿荷載計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG1 = [+( 2/2) ] = ； (2)腳手板的自重標準值；采用竹夾板，標準值為 NG2= 13 (+)/2 = kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾板擋板，標準值為 NG3 = 13 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網 : kN/m2 NG4 = 70 = kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1 2/2 = kN； 27 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力 設計值計算公式 N = += + = kN； 、 立桿的穩(wěn)定性計算 外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置，不進行穩(wěn)定性計算，只進行單立桿的穩(wěn)定性計算。 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： σ = N/(φ A) ≤ [f] 立桿的軸向壓力設計值 ： N = Nd = kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302001)表 ： k = ；當驗算桿件長細比時，取 ； 計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302020)表 ：μ = ； 計算長度 ,由公式 lo = kμ h 確定 ： l0 = m； 長細比 Lo/i = 187 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：φ = ； 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗 壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； σ = 20466/( 489)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 、 最大搭設高度的計算 28 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302020)荷載時 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： Hs = [φAf ( + )]/ 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載標準值 ： NQ = kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ： Gk = kN/m； Hs =[ 104 205 103( + )]/( )= m； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302020)設高度 Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過 50米： [H] = Hs /(1+) [H] = /(1+ )= m； [H]= 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50 m。 腳手架單立桿搭設高度為 50m，等于 [H]，滿足要求！ 、 連墻件的穩(wěn)定性計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μ z＝ ，μ s＝ ，ω 0＝ 7， Wk = z?μ s?ω 0= = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2； 29 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302020)束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設 計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ?A?[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 350/ φ =， l為內排架距離墻的長度； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采 用膨脹螺栓連接，預埋鐵的計算參見《施工計算手冊》鋼結構部分。 連墻件膨脹螺栓連接示意圖 、 立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值 : fg = fgk kc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)： kc = 1 ； 30 立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A = kPa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N = N+ H1 = +0.038 20= kN； 基礎底面面積 ： A = m2 。 p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！ 第 3章 二次結構植筋工程 一、 施工工藝及流程 彈線定位→材料準備→鉆孔→清孔→鋼筋除銹→配膠→注膠→植筋→檢查驗收 彈線定位 按圖紙標注的尺寸位置在現(xiàn)場定位，并配備鋼筋探測儀，避免傷及結構體內鋼筋。若植筋孔遇梁板上 的 受力鋼筋，鉆孔位置可適當進行調整。 材料準備 （ 1）、按設計要求及錨固參數(shù)，準備直徑 Φ Φ Φ 8(Ⅲ級 )、 Φ 1Φ 16 的鋼筋，應注意下料長度，鋼筋表面應采用除銹措施，然后用丙酮溶液去油。施工用的機械設備（金剛石鉆機、電錘、鼓風機等）檢查無故障，準備配制膠體的計量器皿、容器等 ； 進場鋼筋應有出廠質量證明書 和原材 試驗報告單 。 （ 2）、鋼筋 植筋采用直徑 Φ Φ Φ 8(Ⅲ級 )、 Φ 1Φ 16 的螺紋鋼筋，鋼筋在使用前必須經試驗合格，其表面須潔凈、無銹蝕、無污染，鋼筋必須順直無彎折現(xiàn)象。 （ 3）、植筋膠 植筋錨固所采用的膠黏劑必須采用質量合格的 A 級膠，不得采用 B 級膠。 錨固用膠黏劑必須采用專用改性環(huán)氧膠黏劑、改性乙烯 基酯或改性氨基甲酸酯膠黏劑，其填料必須在工廠制膠時添加，不得在施工現(xiàn)場摻入：所用膠黏劑安31 全性能指標必須滿足 下 表 ： 錨固用膠粘劑安全性能指標 性能項目 性能要求 抗拉強度（ Mpa） ≥ 40 抗壓強度（ Mpa） ≥ 70 膠黏劑中不得使用乙二胺作為改性環(huán)氧樹脂的固化劑，不得在其中摻入揮發(fā)性有害溶劑和非反應性稀釋劑。 所用膠黏劑均應進行有毒檢驗，其檢驗結果應符合實際無毒衛(wèi)生等級的規(guī)定。 植筋膠必須保證植入鋼筋具有高溫可焊性。即可在錨固鋼筋根部用與之直徑相同鋼筋采用幫條焊接，采用的