【正文】 續(xù)表 36 第二階段損失 （（MPa）lIσ截面1 2 3 4 5 6 平均支點(diǎn) h/2 跨中 損失合計(jì) 預(yù)應(yīng)力損失總和 Illσ+=Ι截面 支點(diǎn) h/2 跨中（MPa） （MPa）lI （MPa） 第 4 章 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂驗(yàn)算 正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊正應(yīng)力控制。=p該截面的抗剪承載力為： V =+= =+=dV0γ說(shuō)明截面抗剪承載力滿足。 = + +2 = V = = 為混凝土和箍筋共同的承載力：cs = vsdfkfcupbh,03,)(1ρ+式中： ——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁 =；1α ——預(yù)應(yīng)力提供系數(shù)， =；2 2 ——受壓翼緣影響系數(shù)， =；3 3 b——斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度， （x= 處，b=400mm） ； p——斜截面縱向受壓鋼筋配筋率，p=100 如果 p，取,0bhAp+=ρp=，p=100 =；——箍筋配筋率， = 。P/ff /fb由 =0 的條件，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度∑x = = mm/X h = mm 且 x = = mm。a) 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力筋主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以，其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算成混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T 梁翼板寬度為1900mm。參照已有的設(shè)計(jì)圖紙并按《公路橋規(guī)》中的構(gòu)造要求，對(duì)跨中截面的預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行初步布置。單 206。189。214。最大剪力以及支點(diǎn)截面的最大剪力為例，計(jì)算活荷載作用效應(yīng)：荷載橫向分布系數(shù)匯總表 12 荷載橫向分布系數(shù)梁號(hào) 荷載位置 公路Ⅰ級(jí) 人群荷載邊主梁跨中 mc支點(diǎn) m 0a)均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算表 13 均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算公路Ⅰ級(jí)均布荷載（KN/m）人群（KN/m）影響線面積（㎡或 m）影響線圖式M 2/ = ㎡2lQ 2/ = =Q = 1Ω2=類(lèi)型截面b)公路Ⅰ級(jí)中集中荷載 P 計(jì)算k計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí) P =180+ （）=計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí) P = =c)跨中彎矩 M 、跨中剪力 Q 計(jì)算2/L2/L因雙車(chē)道不折減，故 =1，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表ζ表 14 跨中彎矩 M 、跨中剪力 Q 計(jì)算結(jié)果2/L2/LS（ 或 KN）截面荷載類(lèi)型q 或kr（KN/m）Pk（KN）1+μ mc或 yΩSiS Ⅰ級(jí) 14502252M 2/L人群 Ⅰ級(jí) 06 2/L人群 d)計(jì)算支點(diǎn)截面汽車(chē)荷載最大剪力繪制荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線，如下圖所示 公 路 I級(jí)人 群Q0影 響 線mcm0==.49c= 3 支 點(diǎn) 剪 力 計(jì) 算 圖 式圖 14 支點(diǎn)剪力計(jì)算圖示橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長(zhǎng)度：m 變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為 =1 （ ）/=0917y31利用（公式1） 、 （公式3）計(jì)算得 Q 均 =（1+μ）ξq [m + （m m ）y ]0kcΩ2a0c = [ + （） ] = Q0 集= （1+μ）ξm P yiki = 1 =則，公路Ⅰ級(jí)作用下，1 號(hào)梁指點(diǎn)的最大剪力為 Q0= Q0 集 +Q 均 =+=a)計(jì)算支點(diǎn)截面人群荷載最大剪力人群荷載引起的支點(diǎn)剪力按（公式 14）和（公式 15）計(jì)算Q r= m + （m m ） y0crqΩ2a0crqi = 3 + （） 3 =表 15 活載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 公路 I 級(jí)荷載最大彎矩 最大剪力截面位置距支點(diǎn)截面距離 x（ m） ()1QKM對(duì)應(yīng) V(KN) (KN)1QKV對(duì)應(yīng)M（）支點(diǎn) h/2 跨中 續(xù)表 15人群荷載最大彎矩 最大剪力截面位置距支點(diǎn)截面距離 x（ m） (KNm)2QKM對(duì)應(yīng) V(KN) (KN)2QKV對(duì)應(yīng)M（）支點(diǎn) h/2 跨中 內(nèi)力組合基本組合：（用于承載能力極限狀態(tài)） M (公式 17)KQKQKGmKGd MM21211 .4.)(2. ++= V (公式 18VV短期組合：（用于正常使用極限狀態(tài)）M （M + (公式 19)=s )21KGmKG+KQ21+μ長(zhǎng)期組合：（用于 正常使用極限狀態(tài)） M （M +（ ） (公式 110)=l )21KGmKG+KQM21+μ各種組合的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表 16表 16 荷載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果基本組合 Sd 短期組合 SS 長(zhǎng)期組合 SLMd Vd Ms Vs Ml Vl截面位置 項(xiàng)目（） (KN) () (KN) () (KN)最大彎矩 最大剪力 最大彎矩 h/2 最大剪力 最大彎矩 最大剪力 56358 最大彎矩 跨中最大剪力 施工方法要點(diǎn)后張法施工，金屬波紋管成孔，當(dāng)混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)進(jìn)行張拉，張拉順序與剛束序號(hào)相同，構(gòu)建暴露在 II 類(lèi)環(huán)境中。例如：對(duì)于汽車(chē)荷載，汽車(chē)橫向輪距為 ，兩列汽車(chē)車(chē)輪的橫向最小間距為，車(chē)輪距人行道緣石最少為 。=b)相鄰兩梁的平均間距，對(duì)于中梁為 2200mm；c)（b+2 ） ，式中 b 為梁腹板寬度，b 為承托長(zhǎng)度，這里 b =0，h′12fhb+h為受壓區(qū)翼緣懸出板的厚度，其值可取跨中截面翼板厚度的平均值，/f既 h ≈（1900 。 163。208。預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁更兼有降低梁高和跨越能力大的長(zhǎng)處，特別是預(yù)應(yīng)力技術(shù)的應(yīng)用，為現(xiàn)代裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的接頭和拼裝手段，使建橋技術(shù)和運(yùn)營(yíng)質(zhì)量均產(chǎn)生了較大的飛躍。門(mén)式剛構(gòu)橋：門(mén)式剛構(gòu)橋在豎向荷載作用下，柱腳處具有水平反力，梁部主要受彎，但彎矩值較同跨徑的簡(jiǎn)支梁小，梁內(nèi)還有軸壓力，因而其受力狀態(tài)介于梁橋與拱橋之間，剛架橋跨中的建筑高度就可做的較小，對(duì)于有通航要求的區(qū)域，可以優(yōu)先考慮此種橋型。通常在跨徑 25m~50m 時(shí)，采用預(yù)應(yīng)力裝配式簡(jiǎn)支 T 梁，其優(yōu)點(diǎn)是構(gòu)造簡(jiǎn)單，整體性好、接頭也方便。195。187。/fb 全截面幾何特性的計(jì)算在工程設(shè)計(jì)中，主梁幾何特性多采用分塊數(shù)值求和法進(jìn)行，其計(jì)算式為全截面面積： A=∑A i全截面重心至梁頂?shù)木嚯x：y =∑A y /Au式中 A ——分塊面積i y ——分塊面積的重心至梁頂邊的距離。因?yàn)楸緲蛟O(shè)有剛度較大的橫隔梁，且承重結(jié)構(gòu)寬跨比為=bl265.`當(dāng)荷載位于跨中時(shí)，故用偏心壓力法計(jì)算橫向分布系數(shù) mc，其步驟如下：以 1 號(hào)梁為例a)求荷載橫向分布影響線豎標(biāo)本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)為 n=5，梁間距為 ，則22202512 ).().(.).( mai =++=∑由式 ∑=5121ikkanη得 1 號(hào)梁在兩個(gè)邊主梁的橫向影響線豎標(biāo)值 )(51 =++η ...)2(15=b)繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布載，如下圖所示：ηq3=ηq4 ηq6ηq1ηq2ηrηr ηq1ηq2ηq3=ηq4剛 性 橫 梁 計(jì) 算 橫 向 分 布 系 數(shù) 圖 式a)1號(hào) 梁 計(jì) 算 圖 式 b)2號(hào) 梁 計(jì) 算 圖 式 c)3號(hào) 梁 計(jì) 算 圖 式圖 13 剛性橫梁計(jì)算橫向分布系數(shù)圖示a)1 號(hào)梁計(jì)算圖示 b)2 號(hào)梁計(jì)算圖示 c）3 號(hào)梁計(jì)算圖示其中：人行道緣石距 1 號(hào)梁軸線的距離 Δ 為 Δ==荷載橫向分布影響線的零點(diǎn)至 1 號(hào)梁的距離為 x，可按比例關(guān)系求得 =由上式解得 x=并按此計(jì)算出對(duì)應(yīng)各荷載點(diǎn)的影響線豎標(biāo) 和 。，吊裝并現(xiàn)澆頂板 300 的連接段截面幾何性質(zhì)為計(jì)入普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的換算截面性質(zhì)，該階段板寬度仍為 1900mm。216。230。186。這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且 NN2 在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆 300mm 濕接縫，但濕接縫還沒(méi)有參與截面受力，所以此時(shí)的截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T 梁翼板寬度仍為 1900mm。預(yù)應(yīng)力筋的位置及彎起角度按表采用。pppp 650430201 ,71.,=== 0 V = 10 1260 b3 ).(sin67 000++ = 該截面的抗剪承載力為： V = + = = + dV0γ說(shuō)明該截面抗剪截面承載力滿足要求。鋼束號(hào)截面 當(dāng) 時(shí)，離張拉端 x 處錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的考慮fl≤反摩擦后的預(yù)拉應(yīng)力 為：xσΔ = (公式 33)fl (公式 34)fd2當(dāng) x 時(shí)，表示該截面不受反摩擦的影響。為荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力σ =tkσ2)(2τ+cxcx式中： ——正應(yīng)力：cx = cxσ 00212211 )/(7. yIMMyIyIMkQkQkGnkmGnKGpc ++177。208。216。163。單 206。 mBLfG ==其中 M kGkmKGM211+== + + = 消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)后，使用階段長(zhǎng)期撓度值為 =（）)(Gslffθη=＜ =計(jì)算結(jié)果表明，撓度值滿足要求要求，使用階段的撓度著滿足規(guī)范要求。≤cpσfck為荷載標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力cptσ, 2)(2τσ+=cxcxtp 2)(cxcxp式中： ——正應(yīng)力，cxσ；177。 下緣混凝土壓應(yīng)力由《橋規(guī)》 （JTG D62） 條，下緣混凝土壓應(yīng)力應(yīng)滿足 ≤tcσ/= tcσnspnpyIeNA+nsnkQkGyIM31+ =（ /1000) + =＜ = MPatcσ..ckf計(jì)算結(jié)果表明，在預(yù)施應(yīng)力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。 參考文獻(xiàn)[1] [S]（JGTD602022）.北京：人民交通出版社，2022[2] [S].（JGTD622022）.北京：人民交通出版社，2022[3] [S]（JTG B012022）.北京：人民交通出版社，2022[4] [M].北京：人民交通出版社，2022[5] [M].北京：人民交通出版社，2022[6] .（JTJ 024－85）.北京：人民交通出版社，2022[7] 黃喬、[M]. 北京：人民交通出版社，2022[8] 邵旭東主編. 橋梁工程[M].北京：人民交通出版社，2022[9] 葉見(jiàn)曙主編. 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理[M].北京：人民交通出版社，2022[10] 邵旭東主編. 橋梁設(shè)計(jì)百問(wèn)[M].北京：人民交通出版社，2022致 謝歷經(jīng)三個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)即將結(jié)束,通過(guò)本次畢業(yè)設(shè)計(jì)使我掌握了橋梁設(shè)計(jì)的基本步驟,并熟悉了橋梁建設(shè)相關(guān)的規(guī)范、規(guī)定，能熟練計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形梁的各種內(nèi)力組合，以及進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋布置和