【正文】 及彎起角度按表采用。2 2α b——驗(yàn)算截面處的截面腹板寬度，距支點(diǎn) h/2 處腹板寬 b=400mm； h ——計(jì)算截面處縱向鋼筋合力作用點(diǎn)至截面上邊緣的距離，本題中預(yù)應(yīng)力0筋均彎起，h 近似按跨中截面的有效高度取值，h =，則0 = 10 400 =0231bftdα3 10 = 10 400 =,kcu5 V =計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。 d +=m 為剪跨比， =，取 m==hVMd在計(jì)算剪跨比時，近似取用距支點(diǎn) h/2 處的彎矩和剪力設(shè)計(jì)值。=bSA= 400 )(+ = V 為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力。pppp 650430201 ,71.,=== 0 V = 10 1260 b3 ).(sin67 000++ = 該截面的抗剪承載力為： V = + = = + dV0γ說明該截面抗剪截面承載力滿足要求。d = 160 = 10 = 10 160 30,bhfkcu350 = 計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。d d = vsfkfcuh,03,)(1ρ式中： p=100 ,0bAp+ρ所以 P=100 =186547 == 160 3)(+ =V = 10pb3pdpAfθsin∑式中： ——斜截面受壓端正截面出的預(yù)應(yīng)力受彎鋼筋切線與水平線的夾角，pθ由表中的曲線要素可得： = ， ， ，=p 0438.=pθ。第 3 章 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 摩阻損失 1lσ = [1e ]lcon)(kx+μθ式中： ——張拉預(yù)應(yīng)力， = =*1860=1395MPa。鋼束號截面 當(dāng) 時，離張拉端 x 處錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的考慮fl≤反摩擦后的預(yù)拉應(yīng)力 為：xσΔ = (公式 33)fl (公式 34)fd2當(dāng) x 時，表示該截面不受反摩擦的影響。 ∑Δ)(1()()1( npiniipnippci eINA++Δσ式中： ——第 i+1 束預(yù)應(yīng)力筋扣除相應(yīng)應(yīng)力損失后的張拉力；)1(+ipN ——第 i 束預(yù)應(yīng)力筋重心到凈截面重心的距離。peσpeσ421lllconσ 鋼筋應(yīng)力松弛損失的計(jì)算見表表 34 鋼筋應(yīng)力松弛損失計(jì)算表 （MPa）peσ1 2 3 4 5 6支點(diǎn) h/2 跨中 （MPa）5lσ1 2 3 4 5 6支點(diǎn) h/2 跨中 混凝土收縮、徐變損失 6lσ =6l[]),(),( 00+Φ pKGnpkmGnpKGnppc eIMeIeIMeNA0221112σ ， 2iepsps+=ρnAI/鋼 束號截面鋼 束號截面式中： ——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階pcσ段應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為 ，計(jì)算齡期為 t 時的混凝土收縮),(0εtcs 0t應(yīng)變； ——加載齡期為 ，計(jì)算齡期為 t 時的混凝土徐變系數(shù)；),(0tΦ0t ——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率， = 。在短期效應(yīng)組合作用下，應(yīng)滿足： 0stσpc≤為荷載短期效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力stσ =st xKQKQKGxnkmGnlxKG yIMMyIyIM00212211 )/(7.+++μ = + 18.. =++=(其中 由截面幾何性質(zhì)表查得，彎矩值由表 11 和表 1xnxnyI021021,2 查得)為截面下邊緣的有效預(yù)壓應(yīng)力pcσ =pcσnxpnyIeNA+ N plconpep)(σ =（） 4170310 = e = =..82+ =+= = = 0stσpc計(jì)算結(jié)果表明，此構(gòu)件為全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，且在荷載短期效應(yīng)作用下，正截面抗裂性滿足要求。為荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力σ =tkσ2)(2τ+cxcx式中： ——正應(yīng)力：cx = cxσ 00212211 )/(7. yIMMyIyIMkQkQkGnkmGnKGpc ++177。 μ τ——剪應(yīng)力： τ= bISASbIVVSbIIV nppeKQKQGnkmGnK 100212211 si)/(7. θσμ+上述公式中，車輛荷載和人群荷載產(chǎn)生的內(nèi)力值，按最大剪力布置荷載，即取最大剪力及其對應(yīng)的彎矩值，由表查得。各計(jì)算點(diǎn)的部分截面幾何性質(zhì)按表 41 取值，表中 A 為圖 4中的陰影部分面積， 為陰影部分對截面形心軸的面積矩，y1 1S為陰影部分的形心到截面形心軸的距離，d 為計(jì)算點(diǎn)到截面形心軸的距離。231。208。216。230。204。216。230。223。單 206。163。m)34561202212aa0yx1圖圖 41 163。179。180。單 206。186。6584.=將上述數(shù)值代入，分別計(jì)算上梗肋、形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。B = 10 =4荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值可簡化為按等效均布荷載作用情況計(jì)算，如式： （↓）mBLMfss ==+其中，M 由表 查得，L=29140mm 為已知。 mBLfG ==其中 M kGkmKGM211+== + + = 消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長期影響系數(shù)后，使用階段長期撓度值為 =（）)(Gslffθη=＜ =計(jì)算結(jié)果表明，撓度值滿足要求要求，使用階段的撓度著滿足規(guī)范要求。0M =( )/1000= (↑)mfp == = =由于預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值計(jì)算的長期撓度，可不設(shè)預(yù)拱度。計(jì)算時作用（活荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，不記分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊。≤+， 是按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值（后張法不記自重）計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼ktEpσα=t筋重心處混凝土的拉應(yīng)力?！躢pσfck為荷載標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力cptσ, 2)(2τσ+=cxcxtp 2)(cxcxp式中： ——正應(yīng)力，cxσ；177。τ——剪應(yīng)力，τ= bISASbIVSbIVI nppeKQKGnkmGnK 100212211 θsiσ++a)上梗肋處=).( =pcσ9652. 4802.).(.925 +++cx + .=τ= .)941(++ + 86.. ==)35.(2.+=cpσ = 2.).(b)形心處=)..218704.(σ =pc=++ 84..τ= .)9(+ + 71..4. 53sin6 = MPa=).6(+=cp = 2.).(c)下梗肋處=)..218704.(σ +=pc 36572. ).4( ++cx + =.τ= . 874.)941(. ++ + 51.. = MPa= )(+=cp = 2.).(計(jì)算結(jié)果匯總于下表表 61 變截面處不同計(jì)算點(diǎn)截面主應(yīng)力匯總表計(jì)算位置正應(yīng)力 cxσ（MPa）剪應(yīng)力 τ（MPa）主壓應(yīng)力 cpσ（MPa）主拉應(yīng)力 tpσ（MPa）上梗肋處aa 形心軸00 下梗肋處bb 斜截面最大主壓應(yīng)力 =＜ MPa，最大主max,=ckf拉應(yīng)力為 MPa＜ = MPa，故箍筋可按構(gòu)造要求=max,=tkf布置。第 7 章 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)按短暫狀態(tài)設(shè)計(jì)時，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）構(gòu)件自重及其他施工荷載引起的截面應(yīng)力。取施工荷載=。 下緣混凝土壓應(yīng)力由《橋規(guī)》 （JTG D62） 條，下緣混凝土壓應(yīng)力應(yīng)滿足 ≤tcσ/= tcσnspnpyIeNA+nsnkQkGyIM31+ =（ /1000) + =＜ = MPatcσ..ckf計(jì)算結(jié)果表明，在預(yù)施應(yīng)力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。 局部受壓尺寸要求配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的尺寸應(yīng)滿足下列錨下混凝土抗裂計(jì)算的要求； ≤式中 ——結(jié)果重要性系數(shù)，這里 =；0γ ——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值，后張法錨頭局壓區(qū)應(yīng)取l 倍張拉時的最大壓力，所以局部壓力設(shè)計(jì)值為 = 1395 840= 10 Nld3 ——混凝土局部承壓修正系數(shù)， =；sηsη ——張拉錨固時混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)cf計(jì)強(qiáng)度的 90%時張拉，此時混凝土強(qiáng)度等級相當(dāng)于 C50=C45，由附表——混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值與設(shè)計(jì)值查得=；cdf ——混凝土局部承壓承載力提高系數(shù)， = ；ββlbA 、 ——混凝土局部受壓面積， 為扣除孔洞面積， 為不扣lnAl lnl除孔洞面積；對于具有喇叭管與墊板連成整體的錨具， 可nA取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積；本題中采用的即為此類錨具，喇叭管尾端內(nèi)孔徑直徑為 70mm，所以 =160 160=25600lA2m =160 160 =21752 ln4702π2 ——局部受壓計(jì)算底面積；局部受壓面為邊長是 160mm 的正方形，bA根據(jù)《公路橋規(guī)》中的計(jì)算方法，局部承壓計(jì)算底面為寬400mm，長 480mm 的矩形，此時 N2 和 N1 的局部承壓計(jì)算底面有重疊。 =400 400=160000bA2m = = 所以 = = 10 N＞ （= 10 N）3ldF0γ3 計(jì)算表明，局部承壓區(qū)尺寸滿足要求。所以 N2 鋼束錨下局部承壓計(jì)算滿足要求。 參考文獻(xiàn)[1] [S]（JGTD602022）.北京：人民交通出版社，2022[2] [S].（JGTD622022）.北京：人民交通出版社，2022[3] [S]（JTG B012022）.北京：人民交通出版社，2022[4] [M].北京：人民交通出版社，2022[5] [M].北京：人民交通出版社，2022[6] 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