【正文】 2） = ? 610 = M(=? ) 又071942 0 0 1 1 8 3sAbh? ????=% min? =%，故截面復(fù)核滿足要求 腹筋設(shè)計(jì) 圖 （ 1）截面尺寸檢查 根據(jù)構(gòu)造要求，梁最底層鋼筋 232? 通過(guò)支座截面，支點(diǎn)截面有效高度 0h =h（ 35+） =1247mm (0 . 5 1 0 ) (0 . 5 1 0 ) 4 5 2 0 0 1 2 4 7c u kf b h m m? ? ? ? ? ? = 0 .0dV? (=) 截面尺寸符合設(shè)計(jì)要求。 32 （ 3）計(jì)算剪力圖分配 在下圖所示得剪力包絡(luò)圖中，支點(diǎn)處剪力計(jì)算值 0V = 0 .0dV? , 跨中處剪力計(jì)算值 /2lV = 0?2ldV? 圖 計(jì)算剪力分布圖（尺寸單位： cm 剪力單位： kN） xV = 0dV? = 3 0( 10 ) tdf b h??= ? ? ? 200? 1183= 的截面距跨中截面得距離可由剪力包絡(luò)圖直接按比例求得，為： /21 0 / 2 2 0 5 .8 4 1 3 0 .0 48 7 5 0 1 5 7 62 5 5 0 .7 7 1 3 0 .0 4xl lVVLl m mVV? ?? ? ? ? ??? 在 1l 長(zhǎng)度內(nèi)按構(gòu)造布置箍筋。 距支座中心線 h/2 處的計(jì)算剪力值（ 39。 0 0 / 2()lLV h V VV L??? 1 7 5 0 0 5 5 0 .7 7 1 3 0 0 ( 5 5 0 .7 7 1 3 0 .0 4 )17500? ? ?? ? 其中應(yīng)由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力值至少為 39。V =，設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長(zhǎng)度為 4322mm。為計(jì)算簡(jiǎn)便，按 330 1 2 3 0 .( 0 .4 5 1 0 ) ( 2 0 .6 ) ( 0 .7 5 1 0 ) sind u c u k s v s v s d s b sV V b h P f f f A? ? ? ? ? ??? ? ? ? ? ? ? ? ?設(shè)計(jì)箍筋時(shí)，式中的斜截面內(nèi)縱筋配筋百分率 P,及截面有效高度 0h 可以近似按支座截面和跨中截面的平均值選用，計(jì)算如下： 跨中截面： /2 ? 0 1183h mm? 支點(diǎn)截面： 0 ? 0 1247h mm? 則平均值分別為 P= ? = 0 1 1 8 6 1 2 4 7 12152h m m??? 箍筋間距 vS 為： 2 2 6 21 3 . 039?，F(xiàn)取 vS =200mm計(jì)算的配筋率 sv? =%%且小于 h/2=650mm 和 400mm。 彎起鋼筋及 斜筋設(shè)計(jì) 設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋（ HRB335）為 22? ，鋼筋重心至梁受壓翼板上板緣距離為 39。彎起鋼筋的彎起角度為 045 ，彎起鋼筋末端與架立鋼筋連接。 現(xiàn)擬彎起 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 現(xiàn)將表中有關(guān)計(jì)算說(shuō)明如下： 根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，簡(jiǎn)支梁的第一排彎起鋼筋（對(duì)支座而言）的末端彎折點(diǎn)應(yīng)位于支點(diǎn)截面中心處。 1125mm。 對(duì)于第二排彎起鋼筋，可得到： ? ? ? ?2 1 3 0 0 3 5 3 5 .8 2 .5 4 3 2 5 .1 3 5 .8 0 .5h? ? ? ? ? ? ? ? ????? =1090mm 彎起鋼筋（ 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =1125+1090=2215mm，分配給第二排彎起鋼筋的計(jì)算剪力值 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 得 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長(zhǎng)為 4322mm。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 第二排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn) 2’距中心距離 2215錯(cuò)誤 !未找到引用源。 1609 2? 32 1609 2? 32 1609 2? 32 760 2? 22 彎筋與梁軸交點(diǎn)到支座中心距離 39。 各排彎起鋼筋彎起后，相應(yīng)正截面抗彎承載力 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 支座中心 ~1 點(diǎn) 2? 32 1247 第一類 10 1 點(diǎn) ~2點(diǎn) 4? 32 1229 第一類 20 2 點(diǎn) ~3點(diǎn) 6? 32 1211 第一類 30 3 點(diǎn) ~4點(diǎn) 8? 32 1193 第一類 40 36 4 點(diǎn) ~梁跨中 8 ? 32+2? 22 1187 第一類 45 橫梁的計(jì)算 橫梁彎矩的計(jì)算 對(duì)于具有多根內(nèi)橫梁的橋梁，由于主梁跨處的橫梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計(jì)算跨中橫隔梁的內(nèi)力，其它橫隔梁可偏安全的仿此設(shè)計(jì)。 258b cm? ， 圖 橫隔梁 正彎矩配筋圖 暫取 a=8cm， 則 0h =1008=92（ cm） 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定 00()2d cd xM f bx h? ?? 348 9. 42 20 .5 2. 58 ( 0. 92 ) 102xx? ? ? ? 解得 x== 由公式 39。sd s cd f ff A f b h? 得 39。/s cd f f sdA f b h f? = ? ? = 310?? ( 2m ) = ( 2cm ) 選用 425? ， cm? 此時(shí) a=5+= 0h == x=280 ? ( ? 258)= ， 0 0 .5 6 9 1 .5 5 1 .2 4h c m x? ? ? ? ?,滿足要求。0()2cd f xf b x h?? = 310? ? ?（ ） =? jM =? 負(fù)彎矩配筋 取 a=3cm， 0h =1003=97cm 41 00()2d cd xM f bx h? ?? = 10 ( )2xx? ? ? x== jA =? ? ?? 2m = 2cm 選用 216? 則 sA =（ 2cm ），此時(shí)： x=280? (? 18)=(cm) 驗(yàn)算截面抗彎承載力： 0dM? = 3 0 .0 3 0 52 0 .5 1 0 0 .1 8 0 .0 3 0 5 ( 0 .9 7 )2? ? ? ? ? 圖 橫隔梁負(fù)彎矩配筋 =（ kNm? ） jM =? 橫梁正截面含筋率： 11 100 % %18 97 100 % 8%258 16 18 ??? ? ??? ? ?? ? ? 均大于《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定的受拉鋼筋最小配筋百分率 % 行車道板的計(jì)算 計(jì)算圖式 考慮到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長(zhǎng)設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間鉸接的板計(jì)算，見(jiàn)圖 圖 行車道板構(gòu)造圖 Xh=100a 42 永久荷載 及其效應(yīng) （ 1）每延米板上的恒載 g 瀝青混凝土層面 ： g1 = 23 = ( kN/m ) C25 混凝土墊層： g2 = 24 = ( kN/m ) T 梁翼緣板自重： g3 = 25 = ( kN/m ) 每延米跨寬板恒載合計(jì)： g = ig? = kN/m （ 2）永久荷載產(chǎn)生的效應(yīng) 彎矩 ： 21 2. 2 0. 26. 84 ( ) 3. 42 ( kN )22AhMm?? ? ? ? ? ? 剪力 ： AhV =39。 按照 《橋規(guī)》 條后輪著地寬度 2b 及 圖 行車道板荷載布置 長(zhǎng)度 2a 為： 2a = m 2b = m 順行車向輪壓分布寬度： 1a = 2a ＋ 2H =.＋ 2=（ m） 垂直行車方向輪壓分布寬度： 1b = 2b ＋ 2H =＋ 2=（ m） 荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度： a= 1a ＋ ＋ 2 0l =＋ ＋ 2=（ m） 按照《橋規(guī)》 條規(guī)定，局部加載沖擊系數(shù)： 1＋ ? =1． 29 。 恒＋汽： AhM ＋ ApM =－ － =－ － =－ (kNm? ) AhV ＋ ApV =＋ =＋ =（ kN） 故行車道板的設(shè)計(jì)作用效應(yīng)為： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 （ 2）水文地質(zhì)條件（本設(shè)計(jì)系假設(shè)條件） 沖刷深度：最大沖刷線為河床線下 ； 地質(zhì)條件：軟塑粘性土； 按無(wú)橋向的水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）計(jì)算； （ 3）材料 鋼筋：采用 HRB335 鋼筋； 混凝土：蓋梁用 C45，墩柱及系梁采用 C30，鉆孔灌注樁用 C25 混凝土。 44 圖 橋墩一般 構(gòu)造圖 45 5 蓋梁計(jì)算 荷載計(jì)算 （ 1）上部結(jié)構(gòu)永久作用見(jiàn)表 表 上部結(jié)構(gòu)永久作用表 每片邊梁自重(kN/m) 每片中梁自重(kN/m) 一孔上部結(jié)構(gòu)自重總重 (kN) 每個(gè)支座恒載反力 (kN) 6 號(hào) 5 號(hào) 邊梁 6 號(hào) 中梁 5 號(hào) 中梁 4 號(hào) （ 2）蓋梁自重及作用效應(yīng)計(jì)算 圖 蓋梁內(nèi)力計(jì)算圖 46 表 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應(yīng)計(jì)算 截面編號(hào) 自重 (kN) 彎矩 ( ?kNm ) 剪力 V左 V右 11 22 33 243 44 189 189 55 0 0 1 2 3 4 5 3 7 4 . 6 3 k Nq q q q q? ? ? ? ? （ 3）可變作用計(jì)算 可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：荷載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿原理法，非對(duì)稱時(shí)用偏心壓力法。 ,已知， n=6,e=, 2222 2 ( ) ? ? ? ? 則 ??????? ??????? ??????? ???? 0 ???? ????? 雙車列，非對(duì)稱 布置時(shí)（見(jiàn)圖 ）： 由221 aean ii ????，已知 6?n ， ?e ， 2222 2 ( ) ? ? ? ?，則： ??????? ??????? ??????? 1 3 3 6 ???? ???? ???? 49 人群荷 載 圖 人群荷載布置圖 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 51 雙孔滿載時(shí)： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 可變恒載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力 計(jì)算公式： iBR ?? 結(jié)果見(jiàn)表。 單孔 雙孔 單孔 雙孔 B 1R B 1R B 1R B 1R 對(duì)稱布置按杠桿法算 單列行 01?? 02?? 錯(cuò)誤 !未找到引用源。05?? 06?? 0 0 0 0 0 0 0 0 雙列行車 01?? ?? ?? ?? ??06?? 0 0 0 0 52 人群荷載 ?? ???03?? 04?? ??? ?? 0 0 0 0 表 荷載非對(duì)稱布置時(shí)各梁支點(diǎn)反力計(jì)算表 荷載橫向分布情況 公路 — Ⅱ 級(jí)荷載（ kN） 人群荷載（ kN） 計(jì)算方法 荷載布置 橫向分布系數(shù) 錯(cuò)誤 !未找到引