鋼筋混凝土簡支t型梁橋畢業(yè)設(shè)計-閱讀頁
2025-07-08 17:31本頁面
【正文】 人群荷載（3） 各梁永久荷載可變荷載反力組合計算見表24，表中均用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為：各梁永久荷載、可變荷載基本組合計算表（單位：kN） 24編號荷載情況1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁123456789荷載公路—Ⅱ級雙列對稱公路—Ⅱ級雙列非對稱人群對稱人群非對稱1+2+41+2+51+3+41+3+503. 雙柱反力計算（圖29），所引用的各梁反力見表25 25荷載組合情況計算式反力組合6公路—Ⅱ級雙列對稱人群對稱組合7 公路—Ⅱ級雙列對稱人群非對稱組合8公路—Ⅱ級雙列非對稱人群對稱組合9公路—Ⅱ級雙列非對稱人群非對稱由25表可知，偏載左面的立柱反力最大（），并由荷載組合7時（公路—Ⅱ雙列對稱人群非對稱組合）此時。為求最大彎矩值，支點負彎矩取非對稱布置時數(shù)值各彎矩計算式，各種荷載組合下的各截面彎矩計算見（表26），注意的是表中內(nèi)力計算未考慮施工荷載的影響各截面彎矩計算 26荷載組合情況墩柱反力（）梁支座反力（）各截面彎矩截面截面截面截面組合6公路—Ⅱ級雙列對稱394組合7 公路—Ⅱ級雙列對稱組合8公路—Ⅱ級雙列非對稱組合9公路—Ⅱ級雙列非對稱（2）相應于最大彎矩時的剪力計算一般計算公式為截面11：,截面22：截面33：,截面44：,截面55：,各截面剪力計算 27荷載組合情況墩柱反力支座反力各截面剪力截面11截面22截面33截面44截面55組合6公路—Ⅱ級0組合7公路—Ⅱ級0組合8公路—Ⅱ級0組合9公路—Ⅱ級0（表28）表中各截面內(nèi)力均取表26和表27中的最大值。以下取33截面作配筋設(shè)計，其他截面雷同，在此不做詳細計算已知：，取，即：解得用鋼筋，其根數(shù)根，實際選用10根，該截面實際承載力就正截面承載力與配筋而言，配筋設(shè)計滿足《公預規(guī)》要求其他截面配筋設(shè)計 29截面號所需鋼筋面積所需根數(shù)實際選用含筋率（%）根數(shù)11————6228331044855620.10對比可知，原標準圖的配筋是適合的均大于計算值。式中：——預應力提高系數(shù)，本設(shè)計取=；——預應力抗拉設(shè)計強度，本例取=。圖210已知，一根主筋所能承受的彎矩值為：,其中，帶入后得，據(jù)此繪制彎矩包絡(luò)圖和全梁承載力校核圖，如圖211圖211三．橋墩墩柱設(shè)計墩柱一般尺寸見圖11所示。② 雙孔荷載 單列車時：，相應制動力：，取制動力為。3. 雙柱反力橫向分布計算（汽車荷載位置見圖212）（1） 單列車時：，雙列車時：，（2） 人群荷載：單側(cè)時：。由于，故不計偏心增大系數(shù)，取。（2）單孔荷載，最大彎矩時，墩柱頂按小偏心受壓構(gòu)件計算：，故。四、鉆孔樁計算,用C25混凝土，R235鋼筋，灌注樁按m法計算。樁身混凝土受壓彈性模量（一）荷載計算每一根樁承受的荷載為：作用于樁頂?shù)暮爿d反力為：（1）兩跨可變荷載反力，（公路—Ⅱ級）（人群荷載單側(cè)）（2）單跨可變荷載反力（公路—Ⅱ級）（人群荷載單側(cè)）(3)制動力作用點在支座中心，距樁頂距離為：蓋梁部分：,對樁頂力臂為：墩身部分：,對樁頂力臂為:橫向風因墩柱橫向剛度較大，可不予考慮。當兩跨活載：(雙孔荷載)(單孔荷載),樁周長所以得：現(xiàn)取 h=。（三）樁的內(nèi)力及位移計算（1）確定樁的計算寬度（2）計算樁的變形系數(shù)樁的計算深度所以按彈性樁計算。樁身彎矩計算（單位：） 212式中，無量綱系數(shù)由附表5查得，計算列表如213，其結(jié)果以圖214表示之水平壓力計算（單位：） 2130000圖214（尺寸單位：cm）（四）樁身截面配筋與承載力驗算（圖 215）驗算最大彎矩z=，該處的內(nèi)力值為：，%配置，則選用。偏心增大系數(shù)：則。經(jīng)試算，當時，從表中查得。（五）頓頂縱向水平位移驗算（）計算當，時，查表得到：故：（符合m法計算要求）同上查表得到：代入得：3. 頓頂縱向水平位移驗算（圖216）圖 216由于樁露出地面部分為變截面，其上部墩柱截面抗彎剛度為（直徑），下部樁截面抗彎剛度為（直徑為），假設(shè)，則墩頂?shù)乃轿灰乒綖椋菏街校河捎冢?，已知：故墩頂容許的縱向水平位移為：符合規(guī)范要求
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