鋼筋混凝土簡支t型梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)-wenkub
2023-07-08 17:31:37 本頁面
【正文】 度驗(yàn)算位置為（1） 距支座中心h/2（梁高的一半）處截面；（2） 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處得截面；（3） 錨于受拉區(qū)得縱向主筋開始不受力處得截面；（4） 箍筋數(shù)量或間距有改變處得截面；（5） 受彎構(gòu)件腹板寬度改變處得截面據(jù)此本設(shè)計(jì)斜截面抗剪強(qiáng)度的驗(yàn)算截面如下圖所示。假定有通過支點(diǎn)，按《公預(yù)規(guī)》假定主筋為時(shí)根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，構(gòu)造要求需滿足支點(diǎn)按《公預(yù)規(guī)》介乎兩者之間應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算1斜截面配筋的計(jì)算圖式① 最大剪力取距支座（梁高的一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于60%，彎起鋼筋（按彎起）承擔(dān)不大于40%② 計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)取用距支座中心處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值③ 計(jì)算以后每一排的彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值彎起鋼筋配置計(jì)算圖式如下圖由內(nèi)插法可得距梁高h(yuǎn)/2=650mm處的剪力效應(yīng)按比例關(guān)系依剪力包絡(luò)圖計(jì)算需設(shè)置彎起鋼筋的區(qū)段長度不需設(shè)置剪力鋼筋的區(qū)段長度設(shè)置剪力鋼筋的位置處得剪力相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值 116鋼筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離mm承擔(dān)的剪力值（kN）123452各排彎起鋼筋的計(jì)算按《公預(yù)規(guī)》（kN）按下式計(jì)算式中 ——彎起鋼筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度——在一個(gè)彎起鋼筋平面內(nèi)的彎起鋼筋總面積——彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角已知本設(shè)計(jì)用=故相應(yīng)于各排鋼筋彎起鋼筋的面積按下式計(jì)算式中=則每排彎起鋼筋的面積為彎起彎起彎起彎起彎起在近跨中處，增設(shè)輔助斜筋，按《公預(yù)歸》，彎起鋼筋的彎起點(diǎn)應(yīng)設(shè)在按抗彎強(qiáng)度計(jì)算不需要該鋼筋的界面以外不小于外，本設(shè)計(jì)滿足要求。梁端剪力效應(yīng)計(jì)算：汽車荷載作用下如圖———所示，計(jì)算結(jié)果如表113所示公路—Ⅱ級產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算表（單位：KN） 113梁號剪力效應(yīng)（）123人群作用如圖——，計(jì)算結(jié)果如表114所示。通常分兩步進(jìn)行，先按跨中的由等代荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng)；再用支點(diǎn)剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點(diǎn)至為直線變化來計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)。m）18粱號內(nèi)力彎矩效應(yīng)（）【】1Ml/2Ml/42Ml/2Ml/43Ml/2Ml/4人群產(chǎn)生的彎矩（單位：kN計(jì)算1號，2號，3號梁的荷載橫向分布系數(shù)為：一號梁汽車荷載人群荷載二號梁汽車荷載人群荷載三號梁汽車荷載人群荷載，否則人行道荷載引起的負(fù)反力在考慮作用效應(yīng)組合的方面會(huì)減小2號梁的受力。如圖11所示全斷面五片主梁，設(shè)五根橫梁。鋼筋混凝土簡支T型梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)第I部分鋼筋混凝土簡支T型梁橋的計(jì)算一、 設(shè)計(jì)資料1. 橋面凈空凈—7m+21m人行道。 二．主梁的計(jì)算（一）：活荷載內(nèi)力計(jì)算活載內(nèi)力計(jì)算1. 求荷載位于支點(diǎn)時(shí)1，2，3梁橫向分布系數(shù) (杠桿法)① 繪制1，2，3梁的橫向分布影響線。此橋在跨度內(nèi)設(shè)有橫隔梁具有強(qiáng)大的橫向連接剛性，且承重結(jié)構(gòu)的款跨比為故可按修正偏心壓力法來繪制橫向影響線，并本橋各根主梁的橫截面均相等梁數(shù)n=則主梁的抗彎慣性矩求主梁的重心位置平均翼板厚計(jì)算修正系數(shù)取一號梁汽車荷載人群荷載二號梁汽車荷載人群荷載三號梁汽車荷載人群荷載荷載分布系數(shù) 11梁號荷載位置汽車荷載人群荷載1＃跨中支點(diǎn)0．652?？缰兄c(diǎn)3?？缰兄c(diǎn)0（二）主梁作用效應(yīng)計(jì)算(1)永久荷載家丁橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計(jì)算見表12鋼筋混凝土T型梁橋永久荷載計(jì)算 12主梁g1[(+)1/2]25=橫隔梁g2邊主梁：247。m） 19梁號內(nèi)力彎矩效應(yīng)1Ml/2Ml/42Ml/2Ml/43Ml/2Ml/4基本荷載組合：按《橋規(guī)》，永久作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載作用分布系數(shù)：；汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：；人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：。剪力計(jì)算時(shí)，按照《橋規(guī)》。可變作用支點(diǎn)剪力計(jì)算表（單位：KN） 114梁號123公式計(jì)算值剪力效應(yīng)組合（單位：KN） 115梁號剪力效應(yīng)永久荷載人群汽車102030注：——橋梁的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本設(shè)計(jì)取=——與其他可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，本設(shè)計(jì)取=（三）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下界面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算由彎矩基本組合可知，1號梁值最大，考慮到施工方便偏安全的一律按一號梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。3主筋彎起后持久狀況承載力極限狀態(tài)正截面承載能力校核，計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的中心亦應(yīng)不同。即有（1）距支座h/2處截面11，相應(yīng)的，（2）（彎起鋼筋彎起點(diǎn)）相應(yīng)的（3）（彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處）相應(yīng)的（4）（彎起點(diǎn)）相應(yīng)的（5）（彎起點(diǎn)及箍筋的變化處）相應(yīng)的應(yīng)當(dāng)注意的是：此時(shí)的為計(jì)算的通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力（kN）和相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩，最大剪力在計(jì)算出C值后可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可以按比例繪制的彎矩圖上量取。根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)如果縱向受拉鋼筋與彎起在構(gòu)造上注意按規(guī)范構(gòu)造要求配置斜截面抗彎承載能力可以得到保證而不必進(jìn)行驗(yàn)算，現(xiàn)在驗(yàn)算一個(gè)斜截面。但是，還應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》，在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。五．支座計(jì)算采用板式橡膠支座，其設(shè)計(jì)按《公預(yù)規(guī)》（一） 選定支座的平面尺寸橡膠支座的平面尺寸由橡膠板得抗拉強(qiáng)度和梁端或墩臺頂混凝土的局部承壓強(qiáng)度來確定，對橡膠板應(yīng)滿足：若選定支座平面尺寸則支座形狀系數(shù)為：。則：橡膠片的總厚度為：支座總厚度：，符合規(guī)范要求。1. 計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)2. 不計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)均滿足規(guī)范要求，支座不會(huì)發(fā)生相對滑動(dòng)。圖29二．內(nèi)力計(jì)算（1）彎矩計(jì)算（圖29）
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