【正文】 aaa 本橋各根主梁的橫向截面均相等，梁數(shù) n=5, 梁間距為 。 1號梁零點(diǎn)位置： 設(shè)影響線零點(diǎn)離 1號梁軸線距離為 x ,則： xx ??? 解得： mx ? 2號梁零點(diǎn)位置： 設(shè)影響線零點(diǎn)離 1號梁軸線距離為 x ,則： ??? xx 解得： mx ? 3號梁 影響線為水平線，無零點(diǎn)位置。 各梁影響線橫向荷載分布系數(shù) )(43211 qiqiqiqiieic q i xxxxam ????? ? （ 43） 第 11 頁 11 riieicri xam ??? （ 44） 式中： 14321 , riqiqiqiqi xxxxx 分別為各主梁的汽車荷載、人群荷載 到零點(diǎn)的位置。 1號梁跨中橫向荷載分布系數(shù)： )(211 ??????cqm 1 ??????? ????crm 2號梁跨中橫向荷載分布系數(shù)： )( 2 ??????cqm 2 ??????? ????crm 3號梁跨中橫向荷載分布系數(shù)： 3 ????cqm ???crm ① ② ④③ ⑤①②③ 第 12 頁 梁 端荷載 橫向荷載分布系數(shù)計算 — 杠桿原理法 ① ② ④③ ⑤①③②圖 4 2 主梁梁端剪力影響線及其橫向荷載分布系數(shù) 1號主梁梁端橫向荷載分布系數(shù) ： 對于汽車荷載 ： 4 1 ???oqm 對于人群荷載 ： ?? rorm ? 2號主梁梁端橫向荷載分布系數(shù)： 對于汽車荷 載 ： ? ? 2 ?????oqm 對于人群荷載 ： 03?orm （由于是出現(xiàn)負(fù)的，取零，出于安全考慮） 3號主梁梁端橫向荷載分布系數(shù)： 對于汽車荷載 ： ? ? 3 ????oqm 對于人群荷載 03?orm （由于是出現(xiàn)負(fù)的，取零，出于安全考慮） 表 43 主梁荷載橫向分布影響系數(shù) 梁號 荷載位置 公路 級 人群荷載 第 13 頁 5 跨中 支點(diǎn) 4 跨中 支點(diǎn) 0 3 跨中 支點(diǎn) 0 作用效應(yīng)計算 永久作用效應(yīng) 一期恒載集度 主梁： ? ? mKNg /2 ???????? ???????? ???? 橫隔梁 : 對于邊主梁： mKNg ????????????? ??? 對于中主梁： mKNg 8 ???? 二期恒載集度 橋面鋪裝層： mKNg 3 ??????? 欄桿和人行道： ? ? mKNg 4 ???? 作用于 邊 主梁的全部恒載強(qiáng)度： ? ?????? mKNgg i 作用于中主梁的全部恒載強(qiáng)度： mKNgg i 4 3 4 4 ??????? ? 恒載內(nèi)力計算 主梁 彎距和剪力計算公式 ： ()2x gxM l x?? 。求支點(diǎn)和變化點(diǎn)截面活載剪力時，由于主要荷重集中在支點(diǎn)附近而考慮支撐條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點(diǎn)到 /4l 之間，橫向分布系數(shù)用 0m 與 cm 值 用 直線 內(nèi) 插 法 ，期于區(qū)段取 cm 值。 第 19 頁 ①②③ 人群荷載所 產(chǎn)生的作 用 ，如圖 44所示。 彎矩組合表見表 46 表 46 彎矩基本組合表 （單位： kN Ψ c— 與其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，本例取 Ψ c=。 Ψ c— 與其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，本例取 Ψ c=。主梁尺寸圖如圖 45。 確定受壓區(qū)計算寬度 fb? ： ① cml 750323503 ?? :； ② cmSb n 178?? ③ cmhb f 18614121812 ?????? 綜上可知， fb? 取最小值， cmbf 178?? 已知 1號梁跨中彎矩 mkNM d ?? ，按下式確定 T型梁類型。039。1 ?????????????? ? fffcd hhhbf? mkNMmkN d ????? 5 0 0 9 8 由此，確定按第一類 T型梁計算。 xhxbfM fcdd （ 49） ?????? ???? 08 3 xx 解得 cmcmmx 7 8 ??? 。? （ 410） ? ? cmA s ???? 選用 10Φ32鋼筋： 22 cmcmA s ?? 第 23 頁 鋼筋布置如圖 45所示，鋼筋重心位置 39。 （ 411） ? ? ? ? 4 4 ??????????? 實(shí)際有效高度： cmyahh 39。/ 0 ????? hbA fs? （ 412） 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算 按截面實(shí)際配筋值計算受壓區(qū)高度 x 為： ? ? ? ? cmbfAfx fcdssd 39。 0 xhxbfM fcdd （ 414） ?????? ?????? 3 第 24 頁 ? ? ? ?mkNmkN ???? 5 0 6 3 8 滿足規(guī)范要求?？缰屑袅π?yīng)以 1號梁最大，一律以 1號梁為準(zhǔn)。按《公預(yù)規(guī)》 ： cma ???? cmahh o 5 6 0 ????? 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 ，構(gòu)造要求滿足： okcud bhfV ,30 ???? （ 415） 3,3 ????? ?? okcu bhf kNkN 3 0 1 ?? 按《公預(yù)規(guī)》 ： 323 ??????? ?? otd bhf? (416) kNKN 3 3 0 ?? 介乎兩者之間應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力計算。按《公預(yù)規(guī)》 ： ① 最大剪 力取用距支座中心 2h （梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于 60%，彎起鋼筋（按 45%彎起）承擔(dān)不大于 40%； ② 計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心 2h 處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值； ③ 計算以后每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 鋼筋計算面積 2mm sbA 1 322? 2 322? 3 322? 4 222? 5 162? （ 2）各派彎起鋼筋的計算，按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力 ? ?kN 按下式計算： ssbsdsb AfV ?? s 30 ??? （ 417） 式中： sdf — 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計強(qiáng)度（ MPa ）； sbA — 在一個彎起鋼筋平面內(nèi)的彎起鋼筋的總面積（ 2mm ）； 第 26 頁 s? — 彎起鋼筋與構(gòu)建縱向軸線的夾角。 每排彎起鋼筋的計算面積及配筋面積見表 48。按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在按抗彎強(qiáng)度計算不需要該鋼筋的截面以外不小于 2/0h 外，本設(shè)計滿足要求。此處系估算，可用同一數(shù)值，其影響不會很大。 選用 82? 雙肢箍筋 ? ?M PafR sv mp 195,235 ? ，則面積 cmAsv ? ；距支座中心 2/0h 處的主筋為 322? ， cmAg ? ， ? ?cmdh ???? ， ?????? ； ?? ?P ，計算剪力 kNVd ? 。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，在支座 中心向跨徑方向長度不 大 于 1 倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于 100mm。 斜截面抗剪承載能力驗算 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，斜截面抗剪強(qiáng)度驗算位置為： （ 1） 距支座中心 h/2 處截面； （ 2） 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面； （ 3） 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面； （ 4） 箍筋數(shù)量或間距有改變處得截面； （ 5） 受彎構(gòu)件腹板寬度改變處截面。既有： 表 49 斜截面處荷載作用效應(yīng) 截面 至支座距離（ m） ? ?kNVd ? ?MkNMd ? 1— 1 2— 2 3— 3 4— 4 第 29 頁 5— 5 6— 6 斜截面處荷載作用效應(yīng)如表 49 所示。按《公預(yù)規(guī)》取 ?? ， ?? 。根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，如果縱向受拉鋼筋與彎起鋼筋在構(gòu)造上注意按規(guī)范構(gòu)造要求配置，斜截面抗彎承載能力可以得到保證而不必進(jìn)行驗算。但是，還應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，在梁腹高的兩側(cè) 設(shè)置直徑為 8~6 ?? 的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。 cmAs ? ， ? ? ? ? 0 0 1 39。 ???? bhA s? ，介乎 ～ 之間，可行。 x 按下式求解： ? ?? ? ? ? 02121 02121 ?????? xhnAtxbbxb s （ 429） 代入后： ? ?? ? ? ? 22 ?????????? xxx 化簡： 01 0 6 5 8 62 ??? xx 解方程得： mmcmx 3 ?? ? ? ? ? 2 ?????????S ? ? mm?? 全截面對中心軸的慣性矩： 4100 109 4 2 mmI ?? （見表 41） 換算 截面抗裂邊緣彈性 抵 抗矩： ? ? ? ? 27100000 3 8 0/109 4 2 ??????? ?????? WS? mmNWfM tkcr ???????? 870 109 8 5 0 ? crI 為開裂截面彎矩，按下式計算： ? ? ? ?? ?313120 3131 txbbxbxhnAI scr ?????? （ 430） 代入后： ? ? ? ? ? ? 332 ??????????crI mm?? 開裂截面抗彎剛度 crB ： 15104 ??????? crccr IEB 全截面抗彎剛度 0B ： 第 35 頁 151040c0 109 9 4 2 ???????? IEB 作用短期效應(yīng)組合 sM ： mmNmkNM s ????? 9103 4 3 3 3 4 3 cr02scr2scr0])(1[ BBMMMMBB??? ）（=151529829815??????????????????? ???????）（ ? ? mmN ??? 根據(jù)上述計算結(jié)果，結(jié)構(gòu)的自重彎矩為 mkN? 。 永久作用： 15 2620 ??? ????? BLMf Ga 可變作用（汽車）： ???????? ??? BlPBlqf kka 483845 30401?? （ 431） ???????? ?? ?????????1533154 ? ?? 可變作用（人群）： Blqf ka 401 3845 ?? ?? （ 432） ? ? 154 ??????? 式中： 1? — 作用短期效應(yīng)組合的頻遇值系數(shù)，對汽車 ?? ，對人群 ?? 。 第 37 頁 第 5 章 橫隔梁的計算 橫隔梁內(nèi)力計算 — 偏心壓力法 橫隔梁的內(nèi)力影響線 通常橫隔梁的彎矩在靠近橋中線的截面較大，剪力則在靠近橋兩側(cè)邊緣處的截面較大。圖 51 示出了按偏心壓力法 計算的橫隔梁支撐反力 R、彎矩 M 和剪力 Q