【正文】 ① ② ④③ ⑤①②③ 各影響線在 1 號梁和 5 號梁的豎標(biāo)值計算如下： 3 號梁彎矩影響線： dddM 22 211131 ????? ??? 第 38 頁 ????????? ddM ???? 251535 2 ??? ???????? 3 號梁之間彎矩影響線： ? ? dddM 211113~2 ????? ??? ?????????? ? ? ddM 251553~2 ???? ??? ????????? 1 號梁右側(cè)剪力影響線： ?????? 右Q ????? 右Q 2 號梁右側(cè)剪力。所以，一般可以只求 3 號梁處和 2 號與 3 號主梁之間截面的彎矩，以及 1 號主梁右側(cè)和 2 號主梁右側(cè)等截面的剪力。 第 36 頁 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，當(dāng)采用 C40 一下混凝土?xí)r，撓度長期增長系數(shù) ?? ， 消 除 結(jié) 構(gòu) 自 重 后 產(chǎn) 生 的 長 期 撓 度 ， 則 ：? ? mmmmf ?????? ，符合規(guī)范要求。公路 — Ⅱ級可變荷載mkNqk /? ； kNPk ? ，跨中橫向分布系數(shù) ?? ；人群荷載mkNq /?人 ，跨中橫向分布系數(shù)為 ?? 。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈? 按《公預(yù)規(guī)》 條和 條規(guī)定： cr02scr2scr0])(1[ BBMMMMBB??? ）（ （ 428） otkcr f WM ?? 00 /2 WS?? MPaftk ? MPaEc ?? 式中： oS — 全截面換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積矩 ； 第 34 頁 n— 鋼筋彈性模量與 混凝土彈性模量之比， ?? cs EEn x— 換算截面中性軸距 T 梁頂面的距離。39。若用 810? ，則 39。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算 按《公預(yù)規(guī)》 條的規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計算： ? ?mmECCCW ）（ ?? d30sss321fk ??? （ 424） 式中 ： 1C — 鋼筋表面形狀系數(shù)， ； 2C — 作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時， sl NNC / ??? ， 其中， lN 為按作用長期效應(yīng)組 合 下的 內(nèi)力和 sN 為 短期效應(yīng) 組合下的內(nèi)力； 3C — 與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)， ； d — 縱向受拉鋼筋直徑， 取 mmd 32? ； ? — 縱向受拉鋼筋配筋率 ? ?? ?fis hbbbhA ??? 0/? ，代入后 ? ?? ? ??????? ；當(dāng) ?? 時，取 ?? ss? — 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力 ， 按 《公預(yù)規(guī)》 條公式計算 ossss AM?? （ 425） 取 1 號梁的彎矩效應(yīng)組合： 短期效應(yīng)組合： ???? ??n1j jkj1m1i iks QG SSM ?= k2k1 G MMM ?? （ 426） m2 3 4 3 . 3 8 k N9 9 . 7 11 2 5 7 . 8 10 . 71 3 6 3 . 2 ?????? 第 33 頁 長期效應(yīng)組合： ???? ??n1j jkj2m1i ikl QG SSM ?= k2k1 G MMM ?? （ 427） mkN ??????? 9 0 2 5 3 6 3 選短期組合時，鋼筋應(yīng)力： 40 ????? ?hAM ssss? mkN ??? ?????? s lM MC sE — 鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋， sE = 510 MPa ，代入后可得到： ? ? ? ?mmmmW 8 4fk ???? ??? ????? 滿足《公預(yù)規(guī)》 條“在一般正常大氣條件下，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件不超過最大裂縫寬度的要求”。 斜截面1 — 1： 斜截面 截割兩組 32? 彎起 鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 1950 0 5 4 6 3c s 1 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 7 77 0 2 1 82 8 31 ?????? ? kNkNVV sbcs 0 4 ????? 斜截面2 — 2： 斜截面 截割一組 32? 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的 配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 1950 0 2 4 6 3c s 2 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 32 ?????? ? kNkNVV sbcs ????? 斜截面3 — 3： 斜截面 截割一組 32? 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 第 31 頁 1950 0 2 4 6 3c s 3 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 33 ?????? ? kNkNVV sbcs ????? 斜截面4 — 4： 斜截面 截割一組 22? 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 1950 0 2 4 6 3c s 4 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 1 27 0 6 02 8 34 ?????? ? kNkNVV sbcs ????? 斜截面5 — 5： 斜截面 截割一組 16? 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： ????? ?P %)bS/( vv ?? Ssv A? 1950 0 2 4 6 3c s 5 ???????????? ? ）（V ? kNV sb 35 ?????? ? kNkNVV sbcs ????? 斜截面 6— 6： 斜截面 不截割 縱向 彎起 鋼筋，則彎起鋼筋的配筋百分率為： 0?P , %)bS/( vv ?? Ssv A? 1 9 50 0 2 4 6 61 8 3c s 7 ???????????? ? ）（V ? 第 32 頁 07?sbV , kNkNVV sbcs 2 4 4 377 ????? 鋼筋混凝土斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成的。 按《公預(yù)規(guī)》 規(guī)定：受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋 時，器械截面抗剪強度驗算公式為： sbcso VVVd ??? （ 421） ???? ssbsd3sb s ?AfV （ 422） svsvkc u,o331cs ffPV ??? ）（ ??? ? （ 423） 式中， csV — 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（KN） sbV — 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（KN） sbA — 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm 2） 斜截面水平投影長度 C 按下式計算： mhC? 式中： m — 斜截 面受壓端正截面處得剪跨比，0VhMm? ，當(dāng) m3時，取 m=3. 第 30 頁 為了簡化計算可近似取 C 為： 0hC? （ oh 可用平均值），即： ? ? ? ?cmC ???? 由 C 值可內(nèi)插求得各個截面頂端處得最大剪力和相應(yīng)的彎矩。 據(jù)此，本設(shè)計斜截面抗剪強度的驗算截面如圖 48 所示。 綜上所述，全梁箍筋的配置為 82? 雙肢箍筋；由支點至距支座中心 ，cmSV 10? ，其余地方箍筋間距為 20 ㎝ . 則配箍率 ? ?bSA vsvsv /?? 分別為： 當(dāng) cmSV 10? 時： ? ? ???? bSA vsvsv? 當(dāng) cmSV 20? 時： ? ? ???? bSA vsvsv? 均大于規(guī)范規(guī)定的最小配箍率： R235 鋼筋不小于 %的要求。代入公式（ 420），可得： 第 28 頁 ? ?? ? 2 2622 ?? ??????????? ?VS ? ?? 選用 mmSV 200? 。 322? 鋼筋的抵抗彎矩 1M 為： ?????? ?? 22 011 xhAfM ssd （ 419） ?????? ??????? ? 43 ? ?mkN ?? 222? 鋼筋的抵抗彎矩 2M 為： ? ?mkNM ???????? ??????? ? 432 跨中截面的鋼筋抵抗彎矩 ?M 為： ? ?mkNM ???????? ?????? ?? 43 全梁抗彎承載力校核見圖 47 第 27 頁 箍筋配置 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，箍筋間距的計算公式為： ? ?? ?2020,62321 dsvsvkcuV V bhfAfPS ???? ????? ? （ 420） 式中： 1? — 異形彎矩影響系數(shù)，取 ?? ； 3? — 受壓翼緣的影響系數(shù)，取 ?? ； dV — 距支座中心處界面上的計算剪力； P — 斜截面內(nèi)縱向受拉主筋的配筋率， ?100?P ； svA — 同一截面上 箍筋 的總截面面積（㎜）； svf — 箍筋的抗拉設(shè)計強度； ? — 混凝土和鋼筋的剪力分擔(dān)系數(shù)，取 ?? 。 （ 3）主筋彎起后持 久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載能力校核：計算每一彎起鋼筋的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的重心亦應(yīng)不同，則有效高度 0h 大小不同。 在近跨中處，增設(shè) 162? 輔助斜筋， 26 402mmAsb ? 。 已知本設(shè)計中用： MPafsd 280? ， ?45?s? ，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋的面積按下式計算： ssbsbsb fVA ?? s 30??? （ 418） 式中： 1 4 8 4 0 8 i 33 ?????? ?? ssdf ?。 彎起鋼筋配置計算圖示如圖 46所示 第 25 頁 由內(nèi)插可得： 距梁高 h/2處得剪力效應(yīng)2hdV為： 其中：,2 kNV hd ? kNVV hddhk 2 ???? kNVV hdds 2 ???? 相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)剪力值見表 48 表 48 相應(yīng)各排彎起鋼筋位置、承擔(dān)剪力以及鋼筋面積 斜筋排次 彎起點距支座 中心距離 m 承擔(dān)的剪力值 kN 鋼筋型號 鋼筋面積2mm sbA39。 （ 1） 斜截面配筋的計算圖示。 kNVdo ? kNV ld ? 假定有 2? 32通過支點。 根據(jù)斜截面抗剪承載力進行斜筋配置 由表 412可知，支點剪力效應(yīng)以 2號梁為最大，為偏安全設(shè) 計，一律用 2號梁數(shù)值。/ ????? （ 413） 截面抗彎極限狀態(tài)承載力為： ?????? ?? 239。0 ??????? 按《公預(yù)規(guī)》 ，含筋率 ? 滿足規(guī)范要求： ? ? ? ? %% 3 81 7 8/39。y 為： 圖 4 5 鋼筋布置 ( c m ) ? ?? giigi ayay /39。按《公預(yù)規(guī)》 ： xbfAf fcdssd 39。 ?????? ?? 2039。39。 ? ? 339。 設(shè)鋼筋凈保護層為 3㎝，鋼筋重心到底邊距離 cma 20? ，則主梁的有效高度? ?cmahh 140202100 ????? 。 第 22 頁 持久張 拉 承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計、配筋 與 驗算 配置主筋 由彎矩基本組合表 46可知， 1號梁 dM 值最大，考慮施工方便，偏