【正文】 ????? 對于 3梁 計(jì)算公路 — Ⅱ級汽車活載的跨中 剪力 ： ? ? ? ?ypwqmQ kkcqql ???? ..1 3,2 3 ?? ? ? ????????? 計(jì)算人群荷載的跨中彎矩： 人群荷載集度： KNp r ??? KNwpmQrcrrl ,2 ??????? 2） 支點(diǎn)截面 的計(jì)算 作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線，圖（ 43）和圖（ 44） 計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為： om ； b. 4/l ～ 4/3l 按跨中彎矩的橫向荷載分布系數(shù) cm （同前） ～ 4/l 處在 om 和 cm 之間按照直線變化（圖 43） 車道 荷載所 產(chǎn)生的作 用 ，如圖 43所示。 第 19 頁 ①②③ 人群荷載所 產(chǎn)生的作 用 ，如圖 44所示。 ①②③ 橫 向 分布系數(shù)變化區(qū)段的長度 ma ??? 對于 1和 5梁 附加三角形重心影響線坐標(biāo)： 9 1 ???????? ???y 第 20 頁 公路 — Ⅱ級汽車活載的 支點(diǎn)剪力 ： ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?????? ???????????? ypmmyqmmaypwqmQ kckckkcqq ..1 00,0 ???? ? 人群荷載的 支點(diǎn)剪力 ： 人群荷載集度： KNp r ??? ? ? ypmmawpmQrcrcrr ?????? 0,0 2 ? ? ????????? 對于 2和 4梁 公路 — Ⅱ級汽車活載： ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?????? ???????????? ypmmyqmmaypwqmQ kckckkcqq ..1 00,0 22 ???? ? 人群荷載的 支點(diǎn)剪力 ： 人群荷載集度： KNp r ??? ? ? ypmmawpmQrcrcrr ?????? 0,0 22 ? ? ????????? 對于 3梁 公路 — Ⅱ級汽車活載： ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?????? ???????????? ypmmyqmmaypwqmQ kckckkcqq ..1 003,0 3 ???? ? 人群荷載的 支點(diǎn)剪力 ： 人群荷載集度： KNp r ??? ? ? ypmmawpmQrcrcrr ?????? 0,0 23 ? ? ????????? 第 21 頁 基本荷載組合：按《橋規(guī)》 ，永久作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)為： 永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： ?Gi? ； 汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： ?Q? ； 人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： ?Qj? 。 彎矩組合表見表 46 表 46 彎矩基本組合表 （單位： kN m） 梁號 內(nèi)力 永久荷載 GikS 人群 QjkS 汽車 kQS1 γ 0 γ Gi γ Qj γ Q1 ψ c γ 0(γ GiSQik+ψ cγQjSQjk+γ Q1SQ1k) 1（ 5） M1/2 M1/4 2（ 4） M1/2 M1/4 3 M1/2 M1/4 注： γ 0— 橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本例取 γ 0=。 Ψ c— 與其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，本例取 Ψ c=。 剪力效應(yīng)組合如表 47 表 47 剪力效應(yīng)組合表（單位： kN） 梁號 剪力 效應(yīng) 永久荷 載 人群 汽車 γ 0(γ GiSQik+ψ cγ QjSQjk+γQ1SQ1k) 1 V0 V1/2 0 2 V0 V1/2 0 3 V0 V1/2 0 注： γ 0— 橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本例取 γ 0=。 Ψ c— 與其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，本例取 Ψ c=。 第 22 頁 持久張 拉 承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋 與 驗(yàn)算 配置主筋 由彎矩基本組合表 46可知， 1號梁 dM 值最大，考慮施工方便，偏安全地一律按 1號梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。主梁尺寸圖如圖 45。 設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為 3㎝，鋼筋重心到底邊距離 cma 20? ，則主梁的有效高度? ?cmahh 140202100 ????? 。 確定受壓區(qū)計(jì)算寬度 fb? ： ① cml 750323503 ?? :； ② cmSb n 178?? ③ cmhb f 18614121812 ?????? 綜上可知， fb? 取最小值， cmbf 178?? 已知 1號梁跨中彎矩 mkNM d ?? ，按下式確定 T型梁類型。 ? ? 339。039。39。1 ?????????????? ? fffcd hhhbf? mkNMmkN d ????? 5 0 0 9 8 由此，確定按第一類 T型梁計(jì)算。 ?????? ?? 2039。 xhxbfM fcdd （ 49） ?????? ???? 08 3 xx 解得 cmcmmx 7 8 ??? 。按《公預(yù)規(guī)》 ： xbfAf fcdssd 39。? （ 410） ? ? cmA s ???? 選用 10Φ32鋼筋： 22 cmcmA s ?? 第 23 頁 鋼筋布置如圖 45所示，鋼筋重心位置 39。y 為： 圖 4 5 鋼筋布置 ( c m ) ? ?? giigi ayay /39。 （ 411） ? ? ? ? 4 4 ??????????? 實(shí)際有效高度： cmyahh 39。0 ??????? 按《公預(yù)規(guī)》 ，含筋率 ? 滿足規(guī)范要求： ? ? ? ? %% 3 81 7 8/39。/ 0 ????? hbA fs? （ 412） 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 按截面實(shí)際配筋值計(jì)算受壓區(qū)高度 x 為： ? ? ? ? cmbfAfx fcdssd 39。/ ????? （ 413） 截面抗彎極限狀態(tài)承載力為： ?????? ?? 239。 0 xhxbfM fcdd （ 414） ?????? ?????? 3 第 24 頁 ? ? ? ?mkNmkN ???? 5 0 6 3 8 滿足規(guī)范要求。 根據(jù)斜截面抗剪承載力進(jìn)行斜筋配置 由表 412可知，支點(diǎn)剪力效應(yīng)以 2號梁為最大，為偏安全設(shè) 計(jì)，一律用 2號梁數(shù)值?？缰屑袅π?yīng)以 1號梁最大，一律以 1號梁為準(zhǔn)。 kNVdo ? kNV ld ? 假定有 2? 32通過支點(diǎn)。按《公預(yù)規(guī)》 ： cma ???? cmahh o 5 6 0 ????? 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 ，構(gòu)造要求滿足： okcud bhfV ,30 ???? （ 415） 3,3 ????? ?? okcu bhf kNkN 3 0 1 ?? 按《公預(yù)規(guī)》 ： 323 ??????? ?? otd bhf? (416) kNKN 3 3 0 ?? 介乎兩者之間應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力計(jì)算。 （ 1） 斜截面配筋的計(jì)算圖示。按《公預(yù)規(guī)》 ： ① 最大剪 力取用距支座中心 2h （梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于 60%，彎起鋼筋（按 45%彎起）承擔(dān)不大于 40%； ② 計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心 2h 處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值； ③ 計(jì)算以后每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 彎起鋼筋配置計(jì)算圖示如圖 46所示 第 25 頁 由內(nèi)插可得： 距梁高 h/2處得剪力效應(yīng)2hdV為： 其中：,2 kNV hd ? kNVV hddhk 2 ???? kNVV hdds 2 ???? 相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)剪力值見表 48 表 48 相應(yīng)各排彎起鋼筋位置、承擔(dān)剪力以及鋼筋面積 斜筋排次 彎起點(diǎn)距支座 中心距離 m 承擔(dān)的剪力值 kN 鋼筋型號 鋼筋面積2mm sbA39。 鋼筋計(jì)算面積 2mm sbA 1 322? 2 322? 3 322? 4 222? 5 162? （ 2）各派彎起鋼筋的計(jì)算，按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力 ? ?kN 按下式計(jì)算： ssbsdsb AfV ?? s 30 ??? （ 417） 式中： sdf — 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（ MPa ）； sbA — 在一個(gè)彎起鋼筋平面內(nèi)的彎起鋼筋的總面積（ 2mm ）； 第 26 頁 s? — 彎起鋼筋與構(gòu)建縱向軸線的夾角。 已知本設(shè)計(jì)中用： MPafsd 280? ， ?45?s? ，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋的面積按下式計(jì)算： ssbsbsb fVA ?? s 30??? （ 418） 式中： 1 4 8 4 0 8 i 33 ?????? ?? ssdf ?。 每排彎起鋼筋的計(jì)算面積及配筋面積見表 48。 在近跨中處，增設(shè) 162? 輔助斜筋， 26 402mmAsb ? 。按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在按抗彎強(qiáng)度計(jì)算不需要該鋼筋的截面以外不小于 2/0h 外，本設(shè)計(jì)滿足要求。 （ 3）主筋彎起后持 久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載能力校核：計(jì)算每一彎起鋼筋的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的重心亦應(yīng)不同，則有效高度 0h 大小不同。此處系估算，可用同一數(shù)值，其影響不會很大。 322? 鋼筋的抵抗彎矩 1M 為： ?????? ?? 22 011 xhAfM ssd （ 419） ?????? ??????? ? 43 ? ?mkN ?? 222? 鋼筋的抵抗彎矩 2M 為： ? ?mkNM ???????? ??????? ? 432 跨中截面的鋼筋抵抗彎矩 ?M 為： ? ?mkNM ???????? ?????? ?? 43 全梁抗彎承載力校核見圖 47 第 27 頁 箍筋配置 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，箍筋間距的計(jì)算公式為： ? ?? ?2020,62321 dsvsvkcuV V bhfAfPS ???? ????? ? （ 420） 式中： 1? — 異形彎矩影響系數(shù)，取 ?? ； 3? — 受壓翼緣的影響系數(shù)，取 ?? ； dV — 距支座中心處界面上的計(jì)算剪力； P — 斜截面內(nèi)縱向受拉主筋的配筋率， ?100?P ； svA — 同一截面上 箍筋 的總截面面積（㎜）； svf — 箍筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度； ? — 混凝土和鋼筋的剪力分擔(dān)系數(shù)，取 ?? 。 選用 82? 雙肢箍筋 ? ?M PafR sv mp 195,235 ? ，則面積 cmAsv ? ；距支座中心 2/0h 處的主筋為 322? ， cmAg ? ， ? ?cmdh ???? ， ?????? ； ?? ?P ，計(jì)算剪力 kNVd ? 。代入公式（ 420），可得： 第 28 頁 ? ?? ? 2 2622 ?? ??????????? ?VS ? ?? 選用 mmSV 200? 。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，在支座 中心向跨徑方向長度不 大 于 1 倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于 100mm。 綜上所述，全梁箍筋的配置為 82? 雙肢箍筋；由支點(diǎn)至距支座中心 ，cmSV 10? ，其余地方箍筋間距為 20 ㎝ . 則配箍率 ? ?bSA vsvsv /?? 分別為： 當(dāng) cmSV 10? 時(shí)： ? ? ???? bSA vsvsv? 當(dāng) cmSV 20? 時(shí)： ? ? ???? bSA