【正文】 所以不宜修建拱橋；且因拱圈（或拱肋）在合龍前自身不能維持平衡，拱橋在施工過程中的難度和危險性要遠大于梁式橋。預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 型梁橋：目前中小跨徑橋梁應(yīng)用最廣泛的是混凝土梁式橋。簡支梁橋?qū)凫o定結(jié)構(gòu)，是建橋?qū)嵺`中受力和構(gòu)造最簡單的橋型，應(yīng)用廣泛。231。216。223。單 206。圖 1= 104CE預(yù)應(yīng)力筋采用 1 7 標準型——1860—Ⅱ—GB/T 5224—1995 鋼絞線。所以有（b+2 ）= ；′2fhb +綜上，受壓翼緣區(qū)的有效寬度取 =2200mm。 當荷載位于支點處時，按杠桿原理法計算荷載分布系數(shù)。這里在人行道上沒有布載，是因為人行道荷載引起負反力，在考慮荷載組合時，反而會減小 3 號梁的受力。rq利用（公式 14）和（公式 15）計算支點截面剪力或靠近支點截面的剪力時，應(yīng)另外計及支點附近因荷載橫向分布系數(shù)變化引起的內(nèi)力增（或減）值，即 ΔS=（1+μ） （公式 16）)(式中： a——荷載橫向分布系數(shù) m 過渡段長度； q——每延米均布荷載標準值； y——m 變化區(qū)荷載重心處對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標； 其余符號意義同上。，預(yù)應(yīng)力筋未張拉截面幾何性質(zhì)未計入普通鋼筋的換算截面，但應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留管道的影響，該階段頂板寬為 1900mm。314526191。189。錨 185。195。180。163。N = N)(8.36+=pe采用 鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積 Ap1=139mm ,fpk=1860 MPa，雜亂控制應(yīng)力取 = fpk= 1860=1395 MPa，預(yù)應(yīng)力損失conσ按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。為方便施工，全部 6 束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨固與梁端。計算時，首先應(yīng)判斷出 i 點所在處的區(qū)段，然后計算 c 及 ，即iiθ當（x x ） 0 時，i 點位于直線段，還未彎起，c =0，故 a =80 mm 或ik≤iia =190 mm； =0i iθ當 0( x x ） （L + L ）時，i 處于圓弧彎曲段，c 及 按下式計算，即ik1b2 iiθ c =R (公式 117) i 22)(kixR=sin (公式 118)iθRxki)(1當（x x ）（L + L ）時，i 點位于靠近錨固端的直線段，此時 = = ik1b2 iθ010 ，c 按下式計算，即 c =（x x L ）tan (公式 119)0 iik2bθ0各截面鋼束位置 a 及其傾角 計算值見下表iiθ表 18 預(yù)應(yīng)力鋼束至梁底邊緣的距離（mm）跨中 h/2 支點 錨固截面 L/3N1190 1440 N2 80 1140 NN4 190 800 190NN6 80 450 80平均 135 預(yù)應(yīng)力彎起角度 （ ）0跨中h/2 支點 錨固截面 10N2 10NN4 8NN6 6 N2 NN4 截 面鋼 束截面鋼束號NN6 L （mm）w14980 4910 1410 410 截面幾何性質(zhì)計算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計算。封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。/f確定翼緣板的有效寬度 = 9140 = ≤3L1 s = 2200mm/f b+12h = 160+12 = 綜合上述結(jié)果，取 =2200mm。 斜截面抗剪承載力計算選取距支點 h/2，和變截面點進行斜截面抗剪承載力的復(fù)核。斜截面抗剪承載力按下式計算： V0γd≤pbs+V 為斜截面受壓端正截面處的剪力設(shè)計值，此值應(yīng)按 進行內(nèi)插。pb V = 10pb3pdpAfθsin∑ 式中： ——斜截面受壓端正截面出的預(yù)應(yīng)力受彎鋼筋切線與水平線的夾角，pθ由表中的曲線要素可得：= 。斜截面抗剪承載力按下式計算： + Vd0≤cspbV 為斜截面受壓端正截面處的剪力設(shè)計值，內(nèi)查得 V =。conconσtk ——摩擦系數(shù)，查得 =；μ k——局部偏差影響系數(shù)，查表得 k=.各截面摩阻損失的計算見下表 31表 31 摩阻損失計算表 1 2 4 6X(m) （弧度） (MPa) X(m) （弧度） (MPa) X(m) （弧度） (MPa) X(m) （弧度） (MPa) 錨具變形損失 2l反摩擦影響長度 l f l = （公式 31）f∑ΔdplEσ/ (公式 32)ld10式中: ——張拉端錨下控制張拉應(yīng)力， = =1395MPa；0σ0σcon ——錨具變形值，OVM 夾片錨有頂壓時取 4mm；Δl ——扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力；l l——張拉端到錨固端之間的距離，本方案 l=14980mm。ne預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計算見附表 鋼筋應(yīng)力松弛損失 5lσ =5l ).(Ψpkefξpeσ式中： ——超張拉系數(shù)，本題中取 ；Ψ ——鋼筋松弛系數(shù)，本題中采用低松弛鋼絞線，取 =；ξ ξ ——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力， = 。 斜截面抗裂性驗算斜截面抗裂性驗算，以主拉應(yīng)力控制，一般取變截面點處（距支點 處） ，分別計算上梗肋、形心軸和下梗肋處在短期效應(yīng)組合下的主拉應(yīng)力，并應(yīng)滿足 ≤tpσ的要求。恒載內(nèi)力值： = =KGM1 KmGM1= = k2 kV1 = = mV 2活載內(nèi)力值： = = kQ2 = = 1+ = 變截面點處主要截面幾何性質(zhì)由表查得：A I =1n 4120my = y = xA = I = 2y = y = xnA = I = 4120y = y = x下圖為各計算點截面的位置示意圖。214。195。189。(179。187。168。231。m)表 41 計算點截面幾何性質(zhì) 計算點 受力階段A1（ 260m）y 1x（mm）d(mm)1S( )039m階段 1 階段 2 上梗肋處aa階段 3 階段 1（ 11） 階段 2（ 22） 階段 3（ 00） 階段 1 階段 2 下梗肋處bb階段 3 邊截面處有效預(yù)應(yīng)力 N plconpA)(σ= =（） = e =預(yù)應(yīng)力筋在變截面處的彎起角度查表得：= ， ， ，=pθ0438.=pθ， 均 = 。S自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算。第 6 章 持久狀況應(yīng)力驗算按持久狀態(tài)設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向正應(yīng)力，受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面主應(yīng)力。 pKQKGkmkt eIMM002121+ = ++ = = =+=pe MPa298=pkf 斜截面主應(yīng)力驗算主應(yīng)力驗算，一般取變截面點分別計算截面上梗肋、形心和下梗肋處在標準值效應(yīng)組合作用下的主壓應(yīng)力，其值應(yīng)滿足 的要求。計算結(jié)果表明，使用階段正截面混凝土法向應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力及斜截面主應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。kQM3 上緣混凝土拉應(yīng)力= +tcσnspnpyIeNAnsnkQkGyIM31N =[（） 4170]/1000=)(lIcopepσ===tcσ .)89174(035621..78+ =＞0（壓）由《橋規(guī)》 （JTG D62） 條知，預(yù)拉區(qū)按構(gòu)造配置縱向鋼筋?？紤]到局部承壓計算底面積重疊的情況積《公路橋規(guī)》對“同心、對稱”的原則，這里對 N2 的局部承壓計算底面為 400mm （120+160+120）mm 的矩形。同理可對其他鋼束進行局部承壓計算。許老師一絲不茍的作風，嚴謹求實的態(tài)度，踏踏實實的精神，也深深地感染了我。最后，特別要感謝許震老師在設(shè)計的最后階段，放棄休息時間，仔細地為我審查、校對設(shè)計中存在的問題，并一次次不厭其煩地通知我修改，對此，我非常感動，由衷的對許老師產(chǎn)生敬佩之情，再一次感謝我的指導(dǎo)老師許老師！。是老師們的教育培養(yǎng)，才使我有今天的收獲，在此，我要向諸位老師表達心中的謝意。在整個設(shè)計過程中，經(jīng)歷了迷茫、探索、清晰三個階段，盡管遇到了很多的問題，但得到了我的指導(dǎo)老師許震老師的悉心指導(dǎo)，和熟悉 CAD 的一些同學的熱心幫助，使問題都得到了很好的解決，一次次使我豁然開朗，掌握更多的知識。 局部抗壓承載力計算配置間接鋼筋的局部受壓構(gòu)件，其局部抗壓承載力計算公式為 （ ）≤ldF0γρβηkfcds+sdcorvflnA且須滿足 1 ≥=lorcorA式中 ——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值， = 10 N；ld ldF3——混凝土核心面積，可取局部受壓計算底面積范圍以內(nèi)的間接鋼筋corA所包羅的面積，這里配置螺旋鋼筋，得 = =28353cor4190π2m =＞125683lcrcorAβK——間接鋼筋影響系數(shù)；混凝土強度等級為 C50 以下時，取 k=；——間接鋼筋體積配筋率；局部承壓區(qū)配置直徑為 10mm 的 HRB335 鋼筋，單vρ根鋼筋截面積為 ，所以2m =v =SdAcorslC45 混凝土 =；將上述各計算值代入局部抗壓承載力計算公式，可得f到 （ ）=uFρβηkfcds+sdcorvflnA = （1 +2 280） 21752 =＞ （=）ldF0γ故局部抗壓承載力計算通過。第 8 章 錨固區(qū)局部承壓驗算根據(jù)對 6 束預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固點的分析，N2 鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現(xiàn)對 N2 錨固端進行局部承壓驗算。對簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土正應(yīng)力控制。=pcx 00212211 yIMyIMyI kQkkGnkmGnlkG +177。 跨中截面混凝土法向壓應(yīng)力驗算根據(jù)《橋規(guī)》 （JTG D62）中第 條規(guī)定：未開裂構(gòu)件受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足 ≤+ =t nspnyIeNA由正截面抗裂驗算中求得： = =A 可查表得snxsnyII0, =（ = 310) skQkkGsnkmGnlskGkc yIMyIMyI 00212211 ++ = .).339(+ = + = MPa=+pctσ =ckf 跨中截面壓應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗算根據(jù)《橋規(guī)》 （JTG D62）中底 條規(guī)定：未開裂構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的最大拉應(yīng)力應(yīng)滿足： 。 預(yù)加力引起的反拱計算及預(yù)拱度的設(shè)置預(yù)加力引起的反拱近似地按等截面計算，截面剛度按跨中截面換算面確定，即?。? B = 100IEc=216124 .=反拱長期增長系數(shù)采用 =預(yù)加力引起的跨中撓度為 (↑)02/BMwfPLpθ 162/LwM