【正文】 ) 錨具變形損失 2l反摩擦影響長度 l f l = （公式 31）f∑ΔdplEσ/ (公式 32)ld10式中: ——張拉端錨下控制張拉應(yīng)力， = =1395MPa；0σ0σcon ——錨具變形值，OVM 夾片錨有頂壓時取 4mm；Δl ——扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預拉應(yīng)力；l l——張拉端到錨固端之間的距離，本方案 l=14980mm。=p該截面的抗剪承載力為： V =+= =+=dV0γ說明截面抗剪承載力滿足。斜截面抗剪承載力按下式計算： + Vd0≤cspbV 為斜截面受壓端正截面處的剪力設(shè)計值，內(nèi)查得 V =。 邊截面點斜截面抗剪承載力計算首先進行截面抗剪強度上、下限復核： 0231bhftdα0,≤γ式中：V =, b=160mm, h 仍取 。pb V = 10pb3pdpAfθsin∑ 式中： ——斜截面受壓端正截面出的預應(yīng)力受彎鋼筋切線與水平線的夾角，pθ由表中的曲線要素可得：= 。 = + +2 = V = = 為混凝土和箍筋共同的承載力：cs = vsdfkfcupbh,03,)(1ρ+式中： ——異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁 =；1α ——預應(yīng)力提供系數(shù)， =；2 2 ——受壓翼緣影響系數(shù)， =；3 3 b——斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度， （x= 處，b=400mm） ； p——斜截面縱向受壓鋼筋配筋率，p=100 如果 p，取,0bhAp+=ρp=，p=100 =；——箍筋配筋率， = 。斜截面抗剪承載力按下式計算： V0γd≤pbs+V 為斜截面受壓端正截面處的剪力設(shè)計值，此值應(yīng)按 進行內(nèi)插。箍筋采用 HRB335 鋼筋，直徑為 10mm，雙肢箍，間距Sv=200mm，距支點相當于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距 Sv=100 mm. 距支點 H/2 截面斜截面抗剪承載力計算首先進行截面抗剪強度上、下限復核：0231bhftdα0,≤γ式中：V ——距支點 h/2 處剪力組合設(shè)計值，查表1 得：V =；d ——預應(yīng)力提供系數(shù)，取 =。 斜截面抗剪承載力計算選取距支點 h/2，和變截面點進行斜截面抗剪承載力的復核。P/ff /fb由 =0 的條件，計算混凝土受壓區(qū)高度∑x = = mm/X h = mm 且 x = = mm。/f確定翼緣板的有效寬度 = 9140 = ≤3L1 s = 2200mm/f b+12h = 160+12 = 綜合上述結(jié)果，取 =2200mm。c)橋面、欄桿及人行道施工和營運階段橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時截面特性計算采用計入非預應(yīng)力鋼筋和預應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T 梁翼板的有效寬度為 2200mm。封錨后，預應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。a) 主梁預制并張拉預應(yīng)力筋主梁混凝土達到設(shè)計強度的 90%后，進行預應(yīng)力的張拉，此時管道尚未壓漿，所以，其截面特性為計入非預應(yīng)力鋼筋影響（將非預應(yīng)力鋼筋換算成混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計算中應(yīng)扣除預應(yīng)力管道的影響，T 梁翼板寬度為1900mm。計算時，首先應(yīng)判斷出 i 點所在處的區(qū)段，然后計算 c 及 ，即iiθ當（x x ） 0 時，i 點位于直線段，還未彎起，c =0，故 a =80 mm 或ik≤iia =190 mm； =0i iθ當 0( x x ） （L + L ）時，i 處于圓弧彎曲段，c 及 按下式計算，即ik1b2 iiθ c =R (公式 117) i 22)(kixR=sin (公式 118)iθRxki)(1當（x x ）（L + L ）時，i 點位于靠近錨固端的直線段，此時 = = ik1b2 iθ010 ，c 按下式計算，即 c =（x x L ）tan (公式 119)0 iik2bθ0各截面鋼束位置 a 及其傾角 計算值見下表iiθ表 18 預應(yīng)力鋼束至梁底邊緣的距離（mm）跨中 h/2 支點 錨固截面 L/3N1190 1440 N2 80 1140 NN4 190 800 190NN6 80 450 80平均 135 預應(yīng)力彎起角度 （ ）0跨中h/2 支點 錨固截面 10N2 10NN4 8NN6 6 N2 NN4 截 面鋼 束截面鋼束號NN6 L （mm）w14980 4910 1410 410 截面幾何性質(zhì)計算后張法預應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計算。a)鋼束彎起形狀、彎起角度 及其彎曲半徑 θ采用直線段中接圓弧線段的方式彎曲；為使預應(yīng)力鋼筋的預加力垂直作用于錨墊板，各鋼束彎起角度 均取 =10 ；各鋼束的彎曲半徑為：R mm, 0 8271=NR =69772mm, R =R =62680mm, R =R =67541mm。為方便施工，全部 6 束預應(yīng)力鋼筋均錨固與梁端。參照已有的設(shè)計圖紙并按《公路橋規(guī)》中的構(gòu)造要求，對跨中截面的預應(yīng)力筋進行初步布置。N = N)(8.36+=pe采用 鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積 Ap1=139mm ,fpk=1860 MPa，雜亂控制應(yīng)力取 = fpk= 1860=1395 MPa，預應(yīng)力損失conσ按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。m)123456圖15圖 15 跨中截面 錨固截面跨中截面配筋計算 預應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置由圖5，取成橋狀態(tài)（計入現(xiàn)澆段）的 b mm，求得跨中截面毛截面幾何20/=f性質(zhì)： A=㎡， y =, y =, i x Ic= mm4 Wcx= 10 mm31209首先，根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預應(yīng)力筋數(shù)量。163。單 206。180。(179。195。189。錨 185。195。189。214。314526191。全截面工作，頂板寬為 2200mm，截面幾何性質(zhì)為記入普通鋼筋和預應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。，預應(yīng)力筋未張拉截面幾何性質(zhì)未計入普通鋼筋的換算截面，但應(yīng)扣除預應(yīng)力筋預留管道的影響，該階段頂板寬為 1900mm。最大剪力以及支點截面的最大剪力為例，計算活荷載作用效應(yīng)：荷載橫向分布系數(shù)匯總表 12 荷載橫向分布系數(shù)梁號 荷載位置 公路Ⅰ級 人群荷載邊主梁跨中 mc支點 m 0a)均布荷載和內(nèi)力影響線面積計算表 13 均布荷載和內(nèi)力影響線面積計算公路Ⅰ級均布荷載（KN/m）人群（KN/m）影響線面積（㎡或 m）影響線圖式M 2/ = ㎡2lQ 2/ = =Q = 1Ω2=類型截面b)公路Ⅰ級中集中荷載 P 計算k計算彎矩效應(yīng)時 P =180+ （）=計算剪力效應(yīng)時 P = =c)跨中彎矩 M 、跨中剪力 Q 計算2/L2/L因雙車道不折減，故 =1，計算結(jié)果見表ζ表 14 跨中彎矩 M 、跨中剪力 Q 計算結(jié)果2/L2/LS（ 或 KN）截面荷載類型q 或kr（KN/m）Pk（KN）1+μ mc或 yΩSiS Ⅰ級 14502252M 2/L人群 Ⅰ級 06 2/L人群 d)計算支點截面汽車荷載最大剪力繪制荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化圖形和支點剪力影響線，如下圖所示 公 路 I級人 群Q0影 響 線mcm0==.49c= 3 支 點 剪 力 計 算 圖 式圖 14 支點剪力計算圖示橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度：m 變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標為 =1 （ ）/=0917y31利用（公式1） 、 （公式3）計算得 Q 均 =（1+μ）ξq [m + （m m ）y ]0kcΩ2a0c = [ + （） ] = Q0 集= （1+μ）ξm P yiki = 1 =則，公路Ⅰ級作用下，1 號梁指點的最大剪力為 Q0= Q0 集 +Q 均 =+=a)計算支點截面人群荷載最大剪力人群荷載引起的支點剪力按（公式 14）和（公式 15）計算Q r= m + （m m ） y0crqΩ2a0crqi = 3 + （） 3 =表 15 活載內(nèi)力計算結(jié)果 公路 I 級荷載最大彎矩 最大剪力截面位置距支點截面距離 x（ m） ()1QKM對應(yīng) V(KN) (KN)1QKV對應(yīng)M（）支點 h/2 跨中 續(xù)表 15人群荷載最大彎矩 最大剪力截面位置距支點截面距離 x（ m） (KNm)2QKM對應(yīng) V(KN) (KN)2QKV對應(yīng)M（）支點 h/2 跨中 內(nèi)力組合基本組合：（用于承載能力極限狀態(tài)） M (公式 17)KQKQKGmKGd MM21211 .4.)(2. ++= V (公式 18VV短期組合：（用于正常使用極限狀態(tài)）M （M + (公式 19)=s )21KGmKG+KQ21+μ長期組合：（用于 正常使用極限狀態(tài)） M （M +（ ） (公式 110)=l )21KGmKG+KQM21+μ各種組合的計算結(jié)果見下表 16表 16 荷載內(nèi)力計算結(jié)果基本組合 Sd 短期組合 SS 長期組合 SLMd Vd Ms Vs Ml Vl截面位置 項目（） (KN) () (KN) () (KN)最大彎矩 最大剪力 最大彎矩 h/2 最大剪力 最大彎矩 最大剪力 56358 最大彎矩 跨中最大剪力 施工方法要點后張法施工，金屬波紋管成孔，當混凝土達到設(shè)計強度時進行張拉，張拉順序與剛束序號相同，構(gòu)建暴露在 II 類環(huán)境中。rq利用（公式 14）和（公式 15）計算支點截面剪力或靠近支點截面的剪力時，應(yīng)另外計及支點附近因荷載橫向分布系數(shù)變化引起的內(nèi)力增（或減）值，即 ΔS=（1+μ） （公式 16）)(式中： a——荷載橫向分布系數(shù) m 過渡段長度； q——每延米均布荷載標準值； y——m 變化區(qū)荷載重心處對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標； 其余符號意義同上。qiηrc)計算荷載橫向分布系數(shù) mc1 號梁的活荷載橫向分布系數(shù)分別計算如下汽車荷載 = （ ）∑qcqη21 64321 qqqη++ = （++++） =人群荷載 =rcm求得 1 號梁的各種荷載橫向分布系數(shù)后，就可得到各類荷載分布至該梁的最大荷載值。這里在人行道上沒有布載，是因為人行道荷載引起負反力，在考慮荷載組合時，反而會減小 3 號梁的受力。例如：對于汽車荷載，汽車橫向輪距為 ，兩列汽車車輪的橫向最小間距為，車輪距人行道緣石最少為 。 當荷載位于支點處時，按杠桿原理法計算荷載分布系數(shù)