【正文】 當(dāng)我每次遇到困難，想退縮的時(shí)候，就會(huì)想到許老師的敦促和鼓勵(lì)，使我認(rèn)真地堅(jiān)持下來(lái)。 =400 400=160000bA2m = = 所以 = = 10 N＞ （= 10 N）3ldF0γ3 計(jì)算表明，局部承壓區(qū)尺寸滿足要求。第 7 章 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)按短暫狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）構(gòu)件自重及其他施工荷載引起的截面應(yīng)力。計(jì)算時(shí)作用（活荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，不記分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊。6584.=將上述數(shù)值代入，分別計(jì)算上梗肋、形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。179。223。230。各計(jì)算點(diǎn)的部分截面幾何性質(zhì)按表 41 取值，表中 A 為圖 4中的陰影部分面積， 為陰影部分對(duì)截面形心軸的面積矩，y1 1S為陰影部分的形心到截面形心軸的距離，d 為計(jì)算點(diǎn)到截面形心軸的距離。peσpeσ421lllconσ 鋼筋應(yīng)力松弛損失的計(jì)算見(jiàn)表表 34 鋼筋應(yīng)力松弛損失計(jì)算表 （MPa）peσ1 2 3 4 5 6支點(diǎn) h/2 跨中 （MPa）5lσ1 2 3 4 5 6支點(diǎn) h/2 跨中 混凝土收縮、徐變損失 6lσ =6l[]),(),( 00+Φ pKGnpkmGnpKGnppc eIMeIeIMeNA0221112σ ， 2iepsps+=ρnAI/鋼 束號(hào)截面鋼 束號(hào)截面式中： ——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階pcσ段應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為 ，計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土收縮),(0εtcs 0t應(yīng)變； ——加載齡期為 ，計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土徐變系數(shù)；),(0tΦ0t ——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率， = 。d d = vsfkfcuh,03,)(1ρ式中： p=100 ,0bAp+ρ所以 P=100 =186547 == 160 3)(+ =V = 10pb3pdpAfθsin∑式中： ——斜截面受壓端正截面出的預(yù)應(yīng)力受彎鋼筋切線與水平線的夾角，pθ由表中的曲線要素可得： = ， ， ，=p 0438.=pθ。 d +=m 為剪跨比， =，取 m==hVMd在計(jì)算剪跨比時(shí)，近似取用距支點(diǎn) h/2 處的彎矩和剪力設(shè)計(jì)值。/fb首先按式 fpdA fcd h 判斷截面類型：P≤/ff fpdA =1260 4170 10 =3 fcd h = 2200 10 =3fpdA fcd h ，屬于第一類 T 形，按寬度為 的矩形截面計(jì)算其承載力。本題中的 T 型梁從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了如下三個(gè)階段。所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的面積為：A = mmp )(436=lconeN采用 6 束 5 預(yù)應(yīng)力筋，應(yīng)符合《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求。231。204。231?，F(xiàn)以計(jì)算跨中最大彎矩。首先各繪制出 3 號(hào)梁的橫向影響線，如圖 12 所示杠 桿 原 理 法 計(jì) 算 橫 向 分 布 系 數(shù)圖 12（ 單 位 ： cm)a)橋梁橫截面；b)1 號(hào)梁荷載橫向分布影響線；c)號(hào)梁荷載橫向分布影響線；d)3 號(hào)梁荷載橫向分布影響線；再根據(jù)《橋歸》規(guī)定，再在橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利的布置位置。 fpk = 1860MPa， f pd = 1260MPa Ep = 105MPa， ζ b = , ζ pu = 普通鋼筋采用 HRB400 鋼筋 fsk = 400MPa， f sd = 330MPa Es = 105MPa ζ b = , ζ pu = 箍筋及構(gòu)造鋼筋采用 HRB335 鋼筋 fsk = 400MPa， f sd = 280MPa Es = 105MPa 主梁內(nèi)力計(jì)算主梁全截面幾何特性，跨中截面尺寸見(jiàn)圖 11 受壓翼緣有效寬度計(jì)算按《公路橋規(guī)》規(guī)定，T 形截面梁受壓翼緣板有效寬度 bf,取下列三者中的最小值：a)簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨徑的 l/3，即 。180。214。這兩種橋梁具有能就地取材、工業(yè)化施工、耐久性好、適應(yīng)性強(qiáng)、整體性好以及美觀等許多優(yōu)點(diǎn)。但普通鋼筋混凝土修建的剛架橋在梁柱剛接處較易產(chǎn)生裂縫，需在該處多配鋼筋，這就會(huì)增加成本，使工程的經(jīng)濟(jì)性差。通過(guò)以上比選，選擇預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支 T 型梁橋方案。230。186。 主梁跨中截面的幾何特性如圖所示，計(jì)算的其幾何特性為A=㎡，y =,y =, ix Ic= mm4 Wcx=由以上參數(shù)，可以計(jì)算簡(jiǎn)支梁橋的結(jié)構(gòu)基頻，公式如下：f = cmEIl2π m =G/gc代入數(shù)值得 f = （Hz）則沖擊系數(shù) μ=㏑=式中：l——結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑；E——結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（N/㎡） ；Ic——結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性矩（mm 4） ；Mc——結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量（㎏/m） ；G——結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（N/m） ；g——重力加速度，g=。qiηrc)計(jì)算荷載橫向分布系數(shù) mc1 號(hào)梁的活荷載橫向分布系數(shù)分別計(jì)算如下汽車荷載 = （ ）∑qcqη21 64321 qqqη++ = （++++） =人群荷載 =rcm求得 1 號(hào)梁的各種荷載橫向分布系數(shù)后，就可得到各類荷載分布至該梁的最大荷載值。全截面工作，頂板寬為 2200mm，截面幾何性質(zhì)為記入普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。195。(179。m)123456圖15圖 15 跨中截面 錨固截面跨中截面配筋計(jì)算 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置由圖5，取成橋狀態(tài)（計(jì)入現(xiàn)澆段）的 b mm，求得跨中截面毛截面幾何20/=f性質(zhì)： A=㎡， y =, y =, i x Ic= mm4 Wcx= 10 mm31209首先，根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。a)鋼束彎起形狀、彎起角度 及其彎曲半徑 θ采用直線段中接圓弧線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，各鋼束彎起角度 均取 =10 ；各鋼束的彎曲半徑為：R mm, 0 8271=NR =69772mm, R =R =62680mm, R =R =67541mm。c)橋面、欄桿及人行道施工和營(yíng)運(yùn)階段橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時(shí)截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T 梁翼板的有效寬度為 2200mm。箍筋采用 HRB335 鋼筋，直徑為 10mm，雙肢箍，間距Sv=200mm，距支點(diǎn)相當(dāng)于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距 Sv=100 mm. 距支點(diǎn) H/2 截面斜截面抗剪承載力計(jì)算首先進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核：0231bhftdα0,≤γ式中：V ——距支點(diǎn) h/2 處剪力組合設(shè)計(jì)值，查表1 得：V =；d ——預(yù)應(yīng)力提供系數(shù)，取 =。 邊截面點(diǎn)斜截面抗剪承載力計(jì)算首先進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核： 0231bhftdα0,≤γ式中：V =, b=160mm, h 仍取 。≥fl錨具變形損失見(jiàn)表 32 和表 33. 表 32 反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算表 鋼束號(hào) 1 2 3 4= （MPa0σcon）1395 1395 1395 1395= 10（MPa） （MPa/mm） （mm） 表 33 錨具變形損失計(jì)算表1 2 4 6鋼束號(hào)截面x(mm) 410 410 410 410（MPa） (MPa) x(mm) 1410 1410 1410 1410（MPa） (MPa) x(mm) 4910 4910 4910 4910（MPa） (MPa) x(mm) 14980 14980 14980 14980（MPa） (MPa) 分批張拉損失計(jì)算 4l =4lσEpα∑Δpc式中： ——計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝Δpc土法向應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比，Eα= =c本方案中預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉順序?yàn)椋?→2→3→4→5→6。+177。189。195。186。187。 預(yù)加力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置預(yù)加力引起的反拱近似地按等截面計(jì)算，截面剛度按跨中截面換算面確定，即取： B = 100IEc=216124 .=反拱長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)采用 =預(yù)加力引起的跨中撓度為 (↑)02/BMwfPLpθ 162/LwM=式中：M ——半跨徑范圍內(nèi) M 圖重心（距支點(diǎn) L/3 處）對(duì)應(yīng)的預(yù)加力引起p的彎矩圖縱坐標(biāo) M = peN N plconpA)(σ = [（） 4170]/其中應(yīng)力損失近似按 處截面的損失計(jì)算；——距支點(diǎn) L/3 處的預(yù)應(yīng)力束偏心距pe = =其中： ——距支點(diǎn) L/3 截面處預(yù)應(yīng)力筋重心到換算截面重心的距離。=pcx 00212211 yIMyIMyI kQkkGnkmGnlkG +177。第 8 章 錨固區(qū)局部承壓驗(yàn)算根據(jù)對(duì) 6 束預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固點(diǎn)的分析，N2 鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現(xiàn)對(duì) N2 錨固端進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。在整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程中，經(jīng)歷了迷茫、探索、清晰三個(gè)階段，盡管遇到了很多的問(wèn)題，但得到了我的指導(dǎo)老師許震老師的悉心指導(dǎo)，和熟悉 CAD 的一些同學(xué)的熱心幫助，使問(wèn)題都得到了很好的解決，一次次使我豁然開(kāi)朗，掌握更多的知識(shí)。最后，特別要感謝許震老師在設(shè)計(jì)的最后階段，放棄休息時(shí)間，仔細(xì)地為我審查、校對(duì)設(shè)計(jì)中存在的問(wèn)題，并一次次不厭其煩地通知我修改，對(duì)此，我非常感動(dòng)，由衷的對(duì)許老師產(chǎn)生敬佩之情，再一次感謝我的指導(dǎo)老師許老師！。同理可對(duì)其他鋼束進(jìn)行局部承壓計(jì)算。kQM3 上緣混凝土拉應(yīng)力= +tcσnspnpyIeNAnsnkQkGyIM31N =[（） 4170]/1000=)(lIcopepσ===tcσ .)89174(035621..78+ =＞0（壓）由《橋規(guī)》 （JTG D62） 條知，預(yù)拉區(qū)按構(gòu)造配置縱向鋼筋。 pKQKGkmkt eIMM002121+ = ++ = = =+=pe MPa298=pkf 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算主應(yīng)力驗(yàn)算，一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算截面上梗肋、形心和下梗肋處在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合作用下的主壓應(yīng)力，其值應(yīng)滿足 的要求。S自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算。231。187。189。214。 斜截面抗裂性驗(yàn)算斜截面抗裂性驗(yàn)算，以主拉應(yīng)力控制，一般取變截面點(diǎn)處（距支點(diǎn) 處） ，分別計(jì)算上梗肋、形心軸和下梗肋處在短期效應(yīng)組合下的主拉應(yīng)力，并應(yīng)滿足 ≤tpσ的要求。conconσtk ——摩擦系數(shù)，查得 =；μ k——局部偏差影響系數(shù)，查表得 k=.各截面摩阻損失的計(jì)算見(jiàn)下表 31表 31 摩阻損失計(jì)算表 1 2 4 6X(m) （弧度） (MPa) X(m) （弧度） (MPa) X(m) （弧度） (MPa) X(m) （弧度） (MPa) 錨具變形損失 2l反摩擦影響長(zhǎng)度 l f l = （公式 31）f∑Δ