40m預應力混凝土簡支t形梁橋畢業(yè)設計-免費閱讀
【正文】 后張法梁的預應力損失包括（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預應力損失（鋼絞線應力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應力和有效應力（永存應力）分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失。計算結果如下表所示。圖12示出計算圖式，錨固端截面特性計算見表8所示。對于簡支梁帶馬蹄的T形截面，當截面混凝土不出現(xiàn)拉應力控制時，則得到鋼束數(shù)n的估算公式：式中：——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標準組合值，按表7取用——與荷載有關的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路—級，——，故=在一中已計算出成橋后跨中截面=，=,初估=15cm，則鋼束偏心距為：===。本算例按四車道設計，因此在計算可變作用效應時需進行車道折減。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大局部應力，也為布置錨具的需要，在距梁端1999mm的范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。當建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高可以節(jié)省預應力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多，綜上所述，本橋梁取用2300mm的主梁高度是比較合適的。第35頁中國礦業(yè)大學2008屆本科生畢業(yè)設計 預應力混凝土簡支T形梁橋（夾片錨具）一 設計資料及構造布置1．橋梁跨徑及橋寬標準跨徑：40m（墩中心距離）主梁全長：計算跨徑：橋面凈空：凈9+2m=11m2．設計荷載公路—級，每側人行欄，混凝土：主梁采用C50，欄桿及橋面鋪裝用C30。（2）主梁截面細部尺寸T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，要應考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強度要求。馬蹄部分為配合鋼束彎起而從六分點附近開始向支點逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時腹板的寬度亦開始變化。2．計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)如前所述，本例橋跨內(nèi)設五道橫隔梁，具可靠的橫向聯(lián)系，且承重結構的長寬比為： 所以可按修正的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)①計算主梁抗扭慣矩對于T梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計算： 式中： ——相應為單個矩形截面的寬度和高度 ——矩形截面抗扭剛度系數(shù) m——梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度： 馬蹄部分換算成平均厚度 圖四示出了的計算圖示，的計算見表四圖4 計算圖示（尺寸單位： cm） 計算表 分塊名稱（cm）(cm)/翼緣板①2751/3腹板②21馬蹄③55②計算抗扭修正系數(shù)對于本算例主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得 式中： 。一號梁：2 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度，應力圖式呈矩形，同時預應力鋼束也達到設計強度。鋼束錨固截面幾何特性計算表 表8分塊名稱（1）（2）（3）=（1）+（2）（4）（5）（6）（7）=（4）+（6）翼板41752464807124725415三角承托腹板12900158025049691875其中：故計算得：.說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。鋼束長度計算表11鋼束號鋼束彎起角度曲線長度直線長度有效長度鋼束預留長度鋼束長度N1(N2，N3)7140N4(N5，N6)84407140N715140N815140N9151407 主梁截面幾何特性在求得各驗算截面的毛截面特性和鋼束位置的基礎上，計算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩及梁截面分別對重心軸、上梗肋與下梗肋的靜距，最后匯總成截面特性值總表，為各受力階段的應力驗算準備計算數(shù)據(jù)。預應力損失值因梁截面位置不同而有差異，以四分點截面（既有直線束，又有曲線束通過）說明各項應力損失。主梁截面特性值總表表73名稱符號單位截面跨中四分點支點混凝土凈截面凈面積凈慣矩298337238641347凈軸到截面上緣距離凈軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣499476569679下緣243121344489對凈軸靜距翼緣部分面積201879202785凈軸以上面積225293284641換軸以上面積214795283996馬蹄部分面積149378149572鋼束群重心要凈軸距離混凝土換算截面換算面積換算慣矩34632742換軸到截面上緣距離
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