【正文】 m）NP0/ AN（MPa）NP0m）0Mq（KN本設(shè)計(jì)采用兩點(diǎn)吊裝,吊點(diǎn)沿在兩支點(diǎn)內(nèi)移50㎝處,對(duì)于2號(hào)梁,一期恒載集度為g1=,根據(jù)《橋規(guī)》，構(gòu)件在吊裝，運(yùn)輸時(shí)，因此可分別按g1== KN/m 和g1==，結(jié)果列于表（）。σtp計(jì)算表 截面應(yīng)力部位σcx（MPa）τ（MPa）σtp=（MPa）跨中aannoobbL/4aannoobb變截面aaoonn支點(diǎn)aaoonnσcx計(jì)算表 應(yīng)力部位跨中L/4變截面支點(diǎn)aannoobbaannoobbaaoonnbbaaoonnbbNP（KN）An（㎝2）ePN（㎝）In（㎝4）yni（㎝2）0000I0（㎝4）yoi（㎝2）0000MG1（KN（2）斜截面抗彎承載力計(jì)算由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長(zhǎng)方向沒(méi)有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不控制計(jì)算，故不另行驗(yàn)算。②受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。錨具變形、鋼絲回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失σL2計(jì)算表 截面鋼束編號(hào)x（㎜）Lf（㎜）Δσ（MPa）σL2（MPa）平均值（MPa）跨中N11467412181x＜Lf截面不受反摩阻影響0N21477412157N31483012168L/4N1738312181N2748412157N3754012168變截面N1144312181N2154412157N3160012168支點(diǎn)N112181N212157N312168 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失σL5 《公預(yù)規(guī)》，鋼絞線由于松弛引起的應(yīng)力損失的終極值按下式計(jì)算： σL5=ψξ（ ）σpeψ——張拉系數(shù)，采用一次張拉ψ=；ξ——鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)低松弛鋼絞線，ξ=；σpe——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，σpe=σconσL1σL2σL4；分批張拉損失σL4計(jì)算表σ 張拉順序Npe張拉鋼束偏心距（㎜）計(jì)算鋼束偏心距（㎜）各鋼束的應(yīng)力損失σL4N1N2N1N2N1N2跨中N2994994N3994994994994 ΣL/4N2992745N3992992745992Σ變截面N2253471N3634634471253Σ支點(diǎn)N2159565N3541541565159 Σ鋼筋應(yīng)力松弛損失σL5計(jì)算表 鋼束截面σpe（MPa）σL5（MPa）N1N2N3N1N2N3跨中L/4變截面支點(diǎn)，徐變引起的損失σL6 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算σL6= ρps=1+ σL6——全部鋼束重心處由混凝土收縮，徐變引起的應(yīng)力損失值；σpc——鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由NPI和MG1所引起的混凝土正應(yīng)力。N2，和N3不僅有豎彎還有平彎，其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過(guò)的空間角度，其中豎彎角度θN=8176。)ci(㎜)ai =a+ ci(㎜)跨中xi=0N17836263為負(fù)值,鋼束尚為彎起00100N269844176N3107472088L/4xi=5490㎜N178362634707247347N269844176﹤000100N3107472088﹤000100變截面xi=13909㎜N1783626313126814021502N26984417669258678778N310747208831628297397支點(diǎn)xi=14580㎜N1783626313979814971597N26984417675968773873N310747208838338391491(4) 鋼束平彎段的位置及平彎角 N1，N2，N3三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實(shí)現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，N1，N3在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，N2，N3在主梁中的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖所示，平彎方程為：y=107x2 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置 按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量，在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來(lái)確定。各鋼束的彎曲半徑：RN1=45000mm，RN2=30000mm，RN3=15000mm，鋼束各控制位置的確定以N3號(hào)鋼束為例，其彎起布置如圖(2) 由ld=:ld==400ctg8176。m △Q=（）=變截面處: Vmax,= 1｛〔+〕+｝=跨處: Vmax,= 1〔+〕=∴Vmax,＞Vmax, ∴取Vmax=Vmax,=277,7345KN （3） 支點(diǎn)處的最大彎矩和最大剪力Mmax= 10+=0 KN 查表得n=7時(shí)，ξ=, G=則： β==③計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值：ηij=+β詳見(jiàn)圖11所示。鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk‘MPa1860彈性模量Ep ‘MPa105抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)pdMPa1260最大控制應(yīng)力 fpk‘MPa1395持久狀態(tài)：MPa標(biāo)準(zhǔn)荷載組合 fpk‘MPa1209材料重度C50砼r1KN/m3瀝青砼r2KN/m3鋼絞線r3KN/m3C30砼r4KN/m324欄桿r5KN/m鋼束與混凝土的彈性模量比аEP在考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到C45時(shí)開(kāi)始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。kη1 （V0 V0,）（）n1= m（3）、 橋下河槽最低沖刷線標(biāo)高Hm= = m 方案比選方案比較表 方案類別比較項(xiàng)目第一方案第二方案主橋：預(yù)應(yīng)力混凝土T形簡(jiǎn)支梁橋（630m）主橋：預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋（920m）橋長(zhǎng)（m）180180最大縱坡（%）22工藝技術(shù)要求技術(shù)較先進(jìn)，工藝要求較嚴(yán)格，采用后張法預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土T梁，需要采用吊裝設(shè)備，且在近幾年預(yù)應(yīng)力混凝土T行梁橋施工中有成熟的施工經(jīng)驗(yàn)和施工技術(shù)工藝較先進(jìn)，有成熟的施工經(jīng)驗(yàn)和施工工藝，使用范圍廣，相對(duì)板的自重也較小，但制作麻煩，需要使用大量的鋼筋使用效果屬于靜定結(jié)構(gòu)，橋面平整度較好，使用階段易于養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)經(jīng)費(fèi)較低。Bc== m綜合分析橋型擬訂方案為630 m預(yù)應(yīng)力T型梁橋，采用雙柱式橋墩建橋后實(shí)際橋孔凈長(zhǎng): Lj=6（30－）=171 m﹥（ m） 計(jì)算橋面標(biāo)高（1）、雍水高度Fr===＜1 即設(shè)計(jì)流量通過(guò)時(shí)為緩流v0M= vc=vs= m/s∴Aj=－6=㎡vM,= =311/=vM= = m/sKN=KY=△Z= 錯(cuò)誤！未定義書簽。 設(shè)計(jì)流量和設(shè)計(jì)流速的復(fù)核根據(jù)地質(zhì)縱剖面圖繪出的河床樁號(hào)，繪制河流縱斷面圖。th｛｝==﹥∴△h2=KF==（3）、 計(jì)算水位Hj=Hs+Σ△h=++=（4）、 橋面標(biāo)高不通航河段 △hT=建筑高度 △hD=+=橋面標(biāo)高 Hq=Hj+△hT+△hD=++=路面標(biāo)高 （1）、 一般沖刷Qp=311 m3/s Q2= = m3/s Lj=171m μ== hmax== m B= Bc= m hcq= = A= =㎡E=（查《公路工程、水文勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JIG C30—2002））右河槽：=㎜ hp左= = m左河槽：=㎜hp左= = m按最不利計(jì)算取hp= hpR= m﹤2m，沖刷只到第一層（2）、 局部沖刷V0=（+）=V=E2） 交通部頒《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JIG D60—2004）， 簡(jiǎn)稱《橋規(guī)》。為減少對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道橫隔梁；當(dāng)跨度較大時(shí)，應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁。 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc本橋跨內(nèi)設(shè)有七道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為：==＞2所以可修正剛性橫隔梁法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)mc。（1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力彎矩:M=（1+μ）ξmc（pkyk+ qkww）剪力:Q=（1+μ）ξ（mkpkyk+mkqkwQ+△Q）△ Q=（momc）（2+yk）其中：（1+μ）—汽車沖擊系數(shù) 圖36Mmax =1（+）= KN/mVmax =1（+）=（2）四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力 圖37△Q=（）（）=Mmax = 1（+） = KN/mVmax = 1（++）= KN（3）變截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算變截面產(chǎn)生的剪力時(shí)，應(yīng)特別注意集中荷載荷載pk的作用位置。70金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑約為75mm，預(yù)應(yīng)力筋束的75mm預(yù)應(yīng)力筋束的布置如下圖所示： 預(yù)應(yīng)力綱筋的布置 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于30mm及管道直徑的1/2。）彎起半徑（mm）支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的距離（mm）彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離（mm）彎止點(diǎn)距跨中截面的水平距離（mm）N115108450007837046N2800830000698411160N34008150001074713023(3) 各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算 仍N3號(hào)鋼束為例，計(jì)算鋼束上任一點(diǎn)i離梁底距離ai=a+ci及該點(diǎn)處鋼束的傾角θi，式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=100 mm，ci為i點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆100mm濕接縫，但濕接縫還沒(méi)有參與截面受力，所有此時(shí)的截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板寬度為1600mm。其中△σ=2△σd Lf，若x＞Lf則表示該截面不受反摩阻影響（x為從張拉端到計(jì)算截面的長(zhǎng)度）。設(shè)混凝土收縮和徐變?cè)谝巴庖话銞l件下相對(duì)溫度為75%下完成，以跨中截面N1為例，A=5232㎝2，見(jiàn)圖（）μ=170+2（8+）+36=㎝h= ㎝查《公預(yù)規(guī)》（tu，t0）=φ（tu，0）=εcs（tu，t0）=εcs（tu，0）=103Np0=（σconσLⅠ）Ap=（）2502= KNσpc==（）=αEp=105/104 =ρ==eps===㎜Ι0=104㎜4A0=102㎜4∴σL6==Mpa混凝土收縮、徐變損失σL6計(jì)算表 截面NPI（KN）MG（KN即：γ0Vd≤Vcs+Vpb式中：Vcs—斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力，按下式計(jì)算： Vcs=103 bh0 式中：α1—異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁取α1=，α2 —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，取 α2=，α3—受壓翼緣的