【正文】 化及材料的軟化。 原因： (3) 控制變形程度 (1)盡可能降低加熱溫度， 目的： (2)在中間溫度區(qū)通過反復再結(jié)晶使奧氏體晶粒 微細化。 缺點：（ 1）要減小板坯的厚度。 晶界面積 ?， ?的形核密度 ? ， 進一步促 進了 ?晶粒的細化 。 鐵素體晶粒尺寸的控制 鐵素體晶粒尺寸的計算式 奧氏體相變過程示意圖 31)32(gSF SND ?313161)()2( AsF DGID ??? ?奧氏體晶粒直徑 鐵素體晶核按拋物線規(guī)律長大的速度常數(shù) 鐵素體晶粒的形核速率 變形奧氏體對鐵素體晶粒的細化作用 結(jié)論： 由加工硬化（變形）奧氏體相變得到的鐵素體晶粒比相同尺寸的未變形奧氏體或再結(jié)晶奧氏體相變后得到的鐵素體晶粒要細得多。 合金元素的作用（微合金元素作用時再講） 控制軋制的類型 控制軋制方式示意圖 (a) 奧氏體再結(jié)晶區(qū)控軋； (b) 奧氏體未再結(jié)晶區(qū)控軋； (c) (?+?)兩相區(qū)控軋 （ 1） 奧氏體再結(jié)晶區(qū)控制軋制 (又稱 I型控制軋制 ) 條件： 950℃ 以上 ?再結(jié)晶區(qū)域變形。 組織： 大傾角晶粒和亞晶粒的混合組織 。 原因： 一般低碳結(jié)構(gòu)鋼終軋溫度： 830? C或者更低些。 原理：細化晶粒 。 2）間斷動態(tài)再結(jié)晶 條件： ?c?r 圖 33 Q235鋼變形條件對真應力 真應變曲線的影響 (a)變形溫度的影響，變形速度 ； (b)變形速度的影響，變形溫度 T=1000?C ?? s?? 動態(tài)再結(jié)晶的控制 （ 1）動態(tài)再結(jié)晶發(fā)生條件 動態(tài)再結(jié)晶難發(fā)生的原因： 發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶的條件： ??c 影響動態(tài)再結(jié)晶臨界變形量的因素： 1） 變形溫度和變形速度； 2） 鋼的化學成分，如奧氏體型 FeNiCr合金的 ?c 比純的 ? Fe大得多； 3） 材料的初始晶粒尺寸的影響。 與 Si— Mn鋼比， Nb鋼的再結(jié)晶臨界變形量明顯增大。 動態(tài)再結(jié)晶實驗方法： 試驗鋼再結(jié)晶規(guī)律研究試驗工藝 試驗結(jié)果與分析： 1）變形量對奧氏體再結(jié)晶百分數(shù)的影響 02040608010012010 20 30 40 50 60 70 80變形量 ε (%)再結(jié)晶百分數(shù)(ω%)1150℃1100℃1050℃1000℃950℃900℃850℃圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=1100℃ 時的再結(jié)晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 2）變形溫度對奧氏體再結(jié)晶百分數(shù)的影響 020406080100120850 900 950 1000 1050 1100 1150軋制溫度T ( )再結(jié)晶百分數(shù)(%)10%20%30%40%50%60%70%80% （ ℃ ） 圖 X70W管線鋼變形溫度對再結(jié)晶百分數(shù)的影響 圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時的再結(jié)晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時的再結(jié)晶金相照片 5— 50%； 6— 60%； 7— 70%； 8— 80% X70W鋼再結(jié)晶區(qū)域圖 圖 2 靜態(tài)再結(jié)晶率各應力值的確定 ? ?? ?0???????mrmaX X?—— 靜態(tài)再結(jié)晶率， %； ?m—— 第一道次卸載時對應的應力值， MPa； ?0—— 第一道次塑性變形時的屈服應力值， MPa； ?r—— 第二道次熱壓縮時的屈服應力值， MPa。 影響變形帶的因素 ： 1)變形量： 變形 30％時，增加很微 弱， 易造成混粒組織，原 因：（值得注意?。? 變形 30％時，迅速增加。 塊狀 (等軸的 ) 先共析鐵素體 (魏氏組織鐵素體 ) 圖 31 熱軋條件與所得到的魏氏組織級別關系 （ 2）從部分再結(jié)晶奧氏體晶粒生成鐵素體晶粒 部分再結(jié)晶奧氏體晶粒由兩部分組成： 再結(jié)晶晶粒： 特點： 未再結(jié)晶晶粒： 特點： 存在問題： 鐵素體不均勻，對強度、韌 性的影響： 解決方法： 多道次軋制，產(chǎn)生形變帶，轉(zhuǎn) 變后也可得到細小的鐵素體晶粒。 鐵素體細化的程度： Ⅱ 型 IB型 過渡 IA型， Ⅱ 型最細。 變形使連續(xù)轉(zhuǎn)變時 的貝氏體轉(zhuǎn)變開始 溫度上升，縮短了孕育期。因此在熱加工過程中易于發(fā)生動態(tài)回復，而且動態(tài)回復可以完全和應變硬化相平衡，從而使應變能難以達到使鐵素體發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶的水平，因而在熱加工過程中一般是不易發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶的。 相變后的 ?晶粒在受壓縮時在晶粒內(nèi)形成亞結(jié)構(gòu)。 圖 312 ELC和 ULCTi鋼的 變形抗力 圖 313 碳含量對鐵素體區(qū)軋制后 (終軋溫度： 800?750C?，卷曲溫度： 700?650C?)的斷面屈服強度和韌性的 影響 鐵素體軋制適宜的參數(shù) （ 1）鐵素體軋制適應的產(chǎn)品 （ 2）鐵素體軋制工藝要求 1）直接應用的熱軋薄帶鋼，可以替代常規(guī)冷軋 退火薄板； 2）一般用冷軋用鋼； 3）深沖、超深沖冷軋用鋼； 4）鐵素體區(qū)域熱軋后直接退火的鋼板。 10℃ 。 20:41:0120:41:0120:411/23/2023 8:41:01 PM 1以我獨沈久，愧君相見頻。 , January 23, 2023 很多事情努力了未必有結(jié)果，但是不努力卻什么改變也沒有。 下午 8時 41分 1秒 下午 8時 41分 20:41: 楊柳散和風，青山澹吾慮。 2023年 1月 下午 8時 41分 :41January 23, 2023 1業(yè)余生活要有意義，不要越軌。 20:41:0120:41:0120:41Monday, January 23, 2023 1知人者智，自知者明。 :41:0120:41:01January 23, 2023 1意志堅強的人能把世界放在手中像泥塊一樣任意揉捏。 2023年 1月 23日星期一 下午 8時 41分 1秒 20:41: 1比不了得就不比，得不到的就不要。有潤滑：表層部位的 ?110?密度 減小，整個板厚方向上的軋制織構(gòu)變 得均勻， ?111?織構(gòu)組分占有優(yōu)勢，使 r值提高。 碳含量為 %的低碳鋼，入口溫度應控制 在 850?800℃ 。