【正文】 圖 36 初始奧氏體晶粒度 (加熱溫度 )和變形量對(duì) Ar3溫度的影響 (軋制溫度 900?C ) (2) 軋制溫度的影響 圖 37 變形溫度對(duì) Ar3的影響 （ 3） 變形量的影響 高溫變形時(shí)： 低溫變形時(shí)： 低溫大變形 ， 形變誘 導(dǎo)相變的結(jié)果。再結(jié)晶型的控制軋制。 對(duì) ?成核率而言 ， 變形帶等價(jià)于 ?晶界 ， 意味 著一個(gè) ?晶粒可以被變形帶分割成幾個(gè)小的部分 。 控制軋制過程的三個(gè)階段及各階段微觀組織隨變形而變化的示意圖 特點(diǎn)： ?晶粒伸長(zhǎng)，晶內(nèi)產(chǎn)生形 變帶，此形變帶可起到 ?晶核 生成晶界面的作用。 影響因素： 圖 310 %C鋼與 Nb鋼等溫再結(jié)晶的動(dòng)力學(xué)曲線（實(shí)線為碳鋼；虛線為鈮鋼） (3) 靜態(tài)再結(jié)晶數(shù)量 圖 311 軋制溫度、軋后空延時(shí)間對(duì)奧氏體再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)的影響 1. 1000?C軋制，停留 15S； 2. 1000?C軋制，停留 2S； 3. 850?C軋制，停留15S； 4. 850?C軋制，停留 2S； 奧氏體再結(jié)晶 百分?jǐn)?shù)隨變形 量與變形溫度 的增加而增加。 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶是存在一定加工硬化程度的組織。 途徑： 1）降低鋼坯的加熱溫度； 2）取消軋后 的?；幚砘虼慊鸹鼗鹛幚怼?原因： (?+?) 兩相區(qū)軋制：壓下率的增加會(huì)使位錯(cuò)密度增大，亞晶發(fā)達(dá)和產(chǎn)生織構(gòu)等，使鋼材的強(qiáng)度升高，低溫韌性得到改善。 低溫加熱優(yōu)點(diǎn)： （ 1）避免奧氏體晶粒變粗大。 （ 2） 奧氏體未再結(jié)晶區(qū)控制軋制 (又稱為 Ⅱ 型控 制軋制 ) 條件： 950?C～ Ar3之間進(jìn)行變形 。 控制軋制基本知識(shí) 控制軋制概念 (低碳、低合金鋼 ) 控制軋制 (Controlled rolling)： 熱軋過程中通過 對(duì)金屬加熱制度 、 變形制度和溫度制度的合理控 制 ， 使熱塑性變形與固態(tài)相變結(jié)合 ， 獲得細(xì)小晶 粒組織 ， 使鋼材具有優(yōu)異的綜合力學(xué)性能的軋制 新工藝 。相變前的 ?晶粒越 細(xì)，相變后的 ?晶粒也變得越細(xì)。 控制軋制三階段示意圖和各階段的組織變化 再結(jié)晶與未再結(jié)晶型控軋示意圖 控制軋制工藝特點(diǎn) (1)控制加熱溫度： 加熱溫度決定軋制前奧氏體晶粒的大小 ，溫度越低晶粒越細(xì) 。 I型控制軋制原則： 1)連續(xù)軋制，不要間歇，尤其在 ?的高溫 側(cè) (動(dòng)態(tài)再結(jié)晶區(qū) ) ， 原因： 2)道次變形量應(yīng)大于臨界變形量，使全部晶粒能進(jìn)行再結(jié) 晶，避免混晶產(chǎn)生。 (2)可節(jié)省能源和使生產(chǎn)工藝簡(jiǎn)化。變 形溫度低、變形速率大，則 愈小。 圖 39 1050?C加熱，在不同溫度下軋制，軋后停留時(shí)間不同對(duì)奧氏體再結(jié)晶臨界變形量的影響 1再結(jié)晶開始曲線，軋后停留 2s； 2再結(jié)晶開始曲線，軋后停留 20s； 3再結(jié)晶終了曲線，軋后停留 2s； 4再結(jié)晶終了曲線，軋后停留 20s (2) 靜態(tài)再結(jié)晶速度 1）熱加工工藝的影響：變形量 ? 、變形速度 ? 、變形后的停留溫度 ? ?回復(fù)和再結(jié)晶速度 ?； 2）微量元素將強(qiáng)烈地阻止再結(jié)晶的發(fā)生。 圖 31 熱軋態(tài)及熱態(tài)普碳鋼中，相變瞬間前的 ?晶粒尺寸與 ?、 ?相變率（ ?晶粒尺寸與 ?晶粒尺寸的比值）之間的關(guān)系 (1) %%%Mn鋼； (2)%.%%Mn鋼 轉(zhuǎn)換比（ A／ F）： 轉(zhuǎn)變前的奧氏體晶粒 直徑與轉(zhuǎn)變后的鐵素 體晶粒直徑之比，與 化學(xué)成分有關(guān)。 圖 39 含 %Nb的鋼中， ?晶界面積 (a)和變形帶密度 (b)同未再結(jié)晶區(qū)壓下率的關(guān)系 常規(guī)熱軋和控制軋制在組織轉(zhuǎn)變上的區(qū)別 ： 前者的 ?晶粒全部在 ?晶界處成核 ， 后者則在晶粒內(nèi)部和晶 界成核 。 IB型： 熱軋后奧氏體發(fā)生再結(jié)晶，轉(zhuǎn)變前晶粒度 6級(jí)，鐵 素體晶核在奧氏體晶界上形成，獲得具有等軸鐵素體與珠 光體的均勻組織。 形變 誘導(dǎo)相變： （ 1）加熱溫度的影響：原始奧氏體晶粒愈粗大， Ar3溫度愈低。 變形使珠光體轉(zhuǎn)變加速， 從而使鋼的淬透性變壞。產(chǎn)生靜態(tài)再結(jié)晶 :??s（ ?s ：靜態(tài)再結(jié)晶臨界變形量） 形變量對(duì)鐵素體靜態(tài)再結(jié)晶50%所需時(shí)間的影響 ?st （ ?+?） 兩相區(qū)的變形行為 兩相區(qū)控制軋制的目的： 1)變形 ?體積百分?jǐn)?shù)一定時(shí)，性能與變形程度的關(guān)系 圖 32 拉伸強(qiáng)度和沖擊功同（ ?+?）區(qū)變形程度的關(guān)系 (a)普碳鋼； (b)含鈮鋼 ?b ?s 脆性轉(zhuǎn)變溫度 圖 33 含鈮鋼微觀組織與（ ?+?）區(qū)壓下率的變化關(guān)系 (a)和 (b)壓下率為 0%； (c)和 (d) 壓下率為 30% ?區(qū)變形：僅產(chǎn)生由低位錯(cuò) 密度等軸晶粒組成的微觀 織； 兩相區(qū)變形：生成一種混 合晶粒組織：變形 ?轉(zhuǎn)變成 多邊 ?晶粒及變形 ?依賴回 復(fù)轉(zhuǎn)變成胞狀組織和 亞晶 粒。 （ 2）鐵素體晶粒尺寸 （ ?+?）兩相區(qū)軋制，軋制 溫度 740?C時(shí)壓下率對(duì) ?平 均直徑的影響 變形程度增 加， ?晶粒變細(xì)。 成分對(duì)熱軋深沖板的影響 表 1 SPHC鋼化學(xué)成分控制 單位： % 成分 標(biāo)準(zhǔn) C Si Mn 不大于 P S 內(nèi)控 ＜ ≤ ? 熱軋工藝及潤(rùn)滑條件的影響 圖 314 傳統(tǒng)熱軋工藝和新的鐵素體區(qū)潤(rùn)滑軋制工藝的比較 （ 1）精軋入口和終軋溫度 終軋溫度一般控制在 730177。 （ 3）壓下量 大道次壓下率的熱軋退火板的 r值明顯高于小道 次壓下率的熱軋退火板的 r值。 20:41:0120:41:0120:41Monday, January 23, 2023 1乍見翻疑夢(mèng)，相悲各問年。 :41:0120:41Jan2323Jan23 1世間成事，不求其絕對(duì)圓滿，留一份不足，可得無限完美。 20:41:0120:41:0120:411/23/2023 8:41:01 PM 1越是沒有本領(lǐng)的就越加自命不凡。 下午 8時(shí) 41分 1秒 下午 8時(shí) 41分 20:41: MOMODA POWERPOINT Lorem ipsum dolor sit, eleifend nulla ac, fringilla purus. Nulla iaculis tempor felis amet, consectetur adipiscing elit. Fusce id urna blanditut cursus. 感謝您的下載觀看 專家告訴