【正文】 應力指數(shù) 第三階段，兩種情況： 1）連續(xù)動態(tài)再結晶 條件： ?c?r (?r ：由動態(tài)再結晶產生核心到全部完成一輪再結 晶所需的變形量 )。 2）間斷動態(tài)再結晶 條件： ?c?r 圖 33 Q235鋼變形條件對真應力 真應變曲線的影響 (a)變形溫度的影響，變形速度 ； (b)變形速度的影響，變形溫度 T=1000?C ?? s?? 動態(tài)再結晶的控制 （ 1）動態(tài)再結晶發(fā)生條件 動態(tài)再結晶難發(fā)生的原因： 發(fā)生動態(tài)再結晶的條件： ??c 影響動態(tài)再結晶臨界變形量的因素： 1） 變形溫度和變形速度； 2） 鋼的化學成分，如奧氏體型 FeNiCr合金的 ?c 比純的 ? Fe大得多； 3） 材料的初始晶粒尺寸的影響。 188不銹鋼起始晶粒尺寸（ D0）對高溫形變組織和加工 因子（ Z、 、 ?）關系的影響 ??（ 2） 動態(tài)再結晶的組織 動態(tài)再結晶是一個混晶組織，平均晶粒尺寸 只由加工條件（變形溫度、變形速率）決定。變 形溫度低、變形速率大，則 愈小。 動態(tài)再結晶是存在一定加工硬化程度的組織。 熱變形間隙時間內鋼的奧氏體再結晶行為 靜態(tài)再結晶：形變停止后發(fā)生的再結晶過程。 靜態(tài)回復： 作用？ (1)應力應變曲線 0 . 0 0 . 1 0 . 2 0 . 3 0 . 4 0 . 5 0 . 6 0 . 7050100150200250300 應力/MPa應變1s5s10s圖 1 1000℃ ， 5s1時不同道次間隔時間的雙道次應力 應變曲線 （ 2）靜態(tài)再結晶動力學曲線 ? ?? ?0???????mrmaX X?—— 靜態(tài)再結晶率， %； ?m—— 第一道次卸載時對應的應力值， MPa； ?0—— 第一道次塑性變形時的屈服應力值， MPa； ?r—— 第二道次熱壓縮時的屈服應力值， MPa。 圖 2 靜態(tài)再結晶率各應力值的確定 圖 38 原始晶粒直徑和軋制溫度對再結晶所必需的臨界壓下率的影響 Si— Mn鋼臨界變形量小，原始晶粒度和變形量的影響也小。 靜態(tài)再結晶的控制 （ 1） 靜態(tài)再結晶的臨界變形量 影響臨界變形量的因素： 1)變形溫度 、 原始奧氏體晶粒度 、 微 合金元素 。 與 Si— Mn鋼比， Nb鋼的再結晶臨界變形量明顯增大。 2）變形后的停留時間 變形后停留時間長，再結晶所需要的臨界變形量就小。 圖 39 1050?C加熱，在不同溫度下軋制，軋后停留時間不同對奧氏體再結晶臨界變形量的影響 1再結晶開始曲線，軋后停留 2s； 2再結晶開始曲線，軋后停留 20s； 3再結晶終了曲線，軋后停留 2s； 4再結晶終了曲線，軋后停留 20s (2) 靜態(tài)再結晶速度 1）熱加工工藝的影響：變形量 ? 、變形速度 ? 、變形后的停留溫度 ? ?回復和再結晶速度 ?； 2）微量元素將強烈地阻止再結晶的發(fā)生。 影響因素： 圖 310 %C鋼與 Nb鋼等溫再結晶的動力學曲線（實線為碳鋼；虛線為鈮鋼） (3) 靜態(tài)再結晶數(shù)量 圖 311 軋制溫度、軋后空延時間對奧氏體再結晶百分數(shù)的影響 1. 1000?C軋制，停留 15S； 2. 1000?C軋制，停留 2S； 3. 850?C軋制，停留15S； 4. 850?C軋制，停留 2S； 奧氏體再結晶 百分數(shù)隨變形 量與變形溫度 的增加而增加。 微合金元素對 靜態(tài)再結晶數(shù)量的影響： 1)抑制奧氏體再結晶 。 2)和不含微合元素的鋼相比 ， 在同樣 變形條件下 ， 再結晶數(shù)量減少 ， 奧氏體平均晶粒尺寸增大 。 (4) 再結晶區(qū)域圖 作用： 劃分：三個區(qū) 域 ， 即 再結晶區(qū) 、 部分再結 晶區(qū)和未再結晶區(qū) 。 圖 312 壓下溫度和壓下率對再結晶行為和再結晶晶粒直徑產生影響的再結晶區(qū)域圖 試驗用試樣： 由該階梯試樣可獲得一次軋制后不同變形程度 （ 10%～ 80%，輥縫： ）下的再結晶組織。 動態(tài)再結晶實驗方法： 試驗鋼再結晶規(guī)律研究試驗工藝 試驗結果與分析： 1）變形量對奧氏體再結晶百分數(shù)的影響 02040608010012010 20 30 40 50 60 70 80變形量 ε (%)再結晶百分數(shù)(ω%)1150℃1100℃1050℃1000℃950℃900℃850℃圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=1100℃ 時的再結晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 2）變形溫度對奧氏體再結晶百分數(shù)的影響 020406080100120850 900 950 1000 1050 1100 1150軋制溫度T ( )再結晶百分數(shù)(%)10%20%30%40%50%60%70%80% （ ℃ ） 圖 X70W管線鋼變形溫度對再結晶百分數(shù)的影響 圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時的再結晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時的再結晶金相照片 5— 50%； 6— 60%； 7— 70%； 8— 80% X70W鋼再結晶區(qū)域圖 圖 2 靜態(tài)再結晶率各應力值的確定 ? ?? ?0???????mrmaX X?—— 靜態(tài)再結晶率， %； ?m—— 第一道次卸載時對應的應力值， MPa； ?0—— 第一道次塑性變形時的屈服應力值， MPa； ?r—— 第二道次熱壓縮時的屈服應力值， MPa。 未再結晶區(qū)奧氏體的變形 ?再結晶的延遲 晶粒細化有極限。 圖 31 熱軋態(tài)及熱態(tài)普碳鋼中，相變瞬間前的 ?晶粒尺寸與 ?、 ?相變率（ ?晶粒尺寸與 ?晶粒尺寸的比值）之間的關系 (1) %%%Mn鋼； (2)%.%%Mn鋼 轉換比（ A／ F）： 轉變前的奧氏體晶粒 直徑與轉變后的鐵素 體晶粒直徑之比，與 化學成分有關。 控制軋制過程的三個階段及各階段微觀組織隨變形而變化的示意圖 特點： ?晶粒伸長，晶內產生形 變帶，此形變帶可起到 ?晶核 生成晶界面的作用。 總結 ：