連續(xù)梁下部結(jié)構(gòu)計(jì)算書(存儲版)
【正文】 138 65 575 \ 彎矩（ ） 610 132 451 1505 1310 \ 右中墩墩 底 內(nèi)力統(tǒng)計(jì)表 項(xiàng)目 恒載 + 預(yù)應(yīng)力 收縮、 徐變 系統(tǒng)溫度 溫度梯度 制動力 升溫 降溫 正溫差 負(fù)溫差 軸力（ kN） 4605 8 95 177。 結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)通過加速度反應(yīng)譜分析得到 ， 其中 模態(tài)組合采用 CQC 法。 9 地震 偶然 荷載作用下（ E1）順橋向最不利彎矩對應(yīng)軸力 地震偶然荷載作用下（ E1）順橋向最不利彎矩 地震偶然荷載作用下（ E1）橫橋向最不利彎矩對應(yīng)軸力 10 地震偶然荷載作用下（ E1）橫橋向最不利彎矩 地震偶然荷載 組合（ E1） 下中墩各控制截面配筋驗(yàn)算見下表： 中墩控制截面配筋驗(yàn)算表 控制截面 順橋向組合內(nèi)力 （ kN， ） 橫橋向組合內(nèi)力 （ kN， ） 計(jì)算配筋 實(shí)際配筋 N M N M 順橋向 橫橋向 左墩頂 4244 3249 5280 4216 構(gòu)造配筋 構(gòu)造配筋 35φ 32 左墩底 4546 2217 5585 3207 構(gòu)造配筋 構(gòu)造配筋 35φ 32 右墩頂 4245 3051 4915 3134 構(gòu)造配筋 構(gòu)造配筋 35φ 32 右墩底 4625 2114 5298 2338 構(gòu)造配筋 構(gòu)造配筋 35φ 32 說明：墩柱斜截面抗剪強(qiáng)度由地震偶然組合 （ E2） 控制，故此處不進(jìn)行驗(yàn)算。 場地特征周期 Tg＝ ,順橋 向結(jié)構(gòu)自振周期 T＝ Tg ,查表 c=1；橫橋向結(jié)構(gòu)自振周期 T＝ Tg。 。 E2 地震作用下順橋向位移（ δ Xmax＝ ） E2 地震作用下橫橋向位移（ δ Ymax＝ ） 13 墩柱容許位移計(jì)算 根據(jù)規(guī)范 條建立彈塑性分析模型計(jì)算墩柱順橋向及橫橋向容許位移。 當(dāng) 抗震分析采用多振型反應(yīng)譜法，水平設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜 S 由下式（規(guī)范）確定： m a xm a xm a x( 5 .5 0 .4 5 ) 0 .10 .1( / )gggS T T sS S s T TS T T T T? ???? ? ??? ?? 其中 m a x i s dS C C C A? 式中： Tg— 特征周期 (s)； T— 結(jié)構(gòu)自振周期 (s)； maxS — 水平設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜最大值； Ci— 抗震重要性系數(shù)； Cs— 場地系數(shù)； Cd— 阻尼調(diào)整系數(shù)； A— 水平向設(shè)計(jì)基本地震加速度峰值。利用節(jié)點(diǎn)彈性支撐模擬 樁 — 土 相互 作用，其順橋向、橫橋向及豎向約束剛度采用 m 法計(jì)算（其中 m0＝ 2 105kN/
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