【正文】 煙汽的熱量轉(zhuǎn)化為蒸汽熱量，被加熱的煙汽進入汽輪機轉(zhuǎn)化為機械能，汽輪機拖動發(fā)電機將機械 能轉(zhuǎn)化為電能。 h 參考同等規(guī)模中材安徽水泥 5000t/d 熟料生產(chǎn)線及相關(guān)的經(jīng)驗參數(shù)，取 gv=190t/m3。 則 D=+2=。 (2) 回轉(zhuǎn)窯的功率和物料運動速率計算 1) 回轉(zhuǎn)窯的功率 No= () =724 =574kw 式中 N0 ——回轉(zhuǎn)窯需用功率， kW； Di ——窯的有效內(nèi)徑， m； L ——窯的長度， m； n ——窯的轉(zhuǎn)速， r/min，取 4； K ——系數(shù)，懸浮預熱器和預分解窯 K=～ ，此處取 K=。 72 2) 物料化學成份：如表 表 物料名稱 燒失量 SiO2(%) Al2O3(%) Fe2O3(%) CaO(%) MgO(%) 其他 (%) 石灰石 0． 16 砂巖 鐵粉 粉砂巖 煤灰 安徽建筑工業(yè)學院 本科生畢 業(yè)設(shè)計 12 干生料 3) 煤粉工業(yè)分析及元素分析 見表 、表 4) 設(shè)定參數(shù)： ○ 1 熟料出冷卻機溫度 tlsh=環(huán)境溫度 +65= ○ 2 入窯、分解爐燃料溫度 tr ○ 3 一次空氣入窯溫度 ty1k ○ 4 入冷卻機冷空氣溫度 tk ○ 5 窯頭漏風溫度 tyolk ○ 6 入冷卻機冷空氣量 Vlk (Nm3/kg 熟料 ) ○ 7 入窯風量比（ %）：一次空氣：二次空氣：漏風 15:80:5 ○ 8 燃料比（ %）：回轉(zhuǎn)窯：分解爐 40:60 ○ 9 出預熱器廢氣溫度 ○10 出預熱器飛灰量（ kg/kg 熟料） ○11 電收塵器及增濕塔綜合收塵效率 η (%) ○12 回收飛灰入窯溫度 tyh ○13 氣力提升泵料風比 (kg/Nm3) ○14 氣力提升泵輸送生料空氣溫度： ○15 喂料帶入的空氣溫度 ts ○16 窯尾過剩空氣系數(shù) α y ○17 分解爐漏風量站分解爐燃料燃燒用理論空氣用量 (%) ○18 分解爐出口過?？諝庀禂?shù) α F ○19 每級旋風筒漏入空氣量為理論空氣量的 (%) ○20 系統(tǒng)散熱損失 QB( 熟料 ) ○21 熟料出窯溫度 : ○22 出預熱器飛灰燒失量 LFh:% ○23 熟料中燃料飛灰摻入的百分比 a ○24 生料中的水分含量 Ws ○25 冷卻機煙囪排出空氣溫度 tpk ○26 冷卻水帶出熱量 QLS(kj/kg 熟料 ) ○27 入預熱器生料溫度 ○28 入窯回灰溫度 (2) 平衡基準 溫度基準： 0℃ 物料基準： 1kg 熟料 (3) 物料平衡 日產(chǎn) 5000 噸水泥熟料新型干法生產(chǎn)線燒成系統(tǒng)（窯尾）工藝設(shè)計 13 圖 窯系統(tǒng)物料收入 支出 示意圖 [18] 收入 平衡： 1) 燃料消耗 mr=myr+mFr 式中 mr—— 燃料消耗量， kg/kg 熟料； myr—— 窯用燃料量， kg/kg 熟料； mFr—— 分解爐用燃料量， kg/kg 熟料。 ○ 5 考慮飛損后干生料實際消耗量 Mgs=mgsl+mFhsFhFh LLm ??100100 () = kg/kg熟料 式中 mgs—— 干生料實際消耗量， kg/kg熟料 LFh—— 飛灰燒生量， %。 窯頭用實際干空氣量為： Vyk= () = = Nm3/kg熟料 myk=Vykρ k = = kg/kg熟料 式中 Vyk、 myk—— 分別為窯頭用實際干空氣量的體積和質(zhì)量。 ○ 3 分解爐從三次風管抽風量 a) 出分解爐過?？諝饬?=(α f1) Vlkmr () =() = Nm3/kg熟料 b) 分解爐用燃料 理論空氣量 ＝ = Nm3/kg熟料 c) 窯尾廢氣中過剩空氣量 ()= Nm3/kg熟料 d) 分解爐漏風量 VFlok== Nm3/kg熟料 mFlok=VFlokρ k== kg/kg熟料 式中 VFlok、 mFlok—— 分別為分解爐漏風量的體積和質(zhì)量。 ○ 6 進入冷卻機冷空氣量 ? m3/kg 熟料 . 2 9 kLkLk ????? ? kg/kg 熟料 安徽建筑工業(yè)學院 本科生畢 業(yè)設(shè)計 16 物料總收入 mzs=mr+ms+myh+mylk+mylok+mFlok+mxlok+msk+mlk () =+ kg/kg熟料 支出物料 ： 1) 出冷卻機熟料量 msh=1kg 2) 預熱器出口飛灰量 ? kg/kg 熟料 3) 冷卻機煙囪排出空氣量 （包括入煤磨、礦渣烘干機的熱風） F 2 ky2kLkpk VVVV ??? （ ） rrr ????? m3/kg 熟料 F 2 ky2kLkpk mmmm ??? rrr ????? m3/kg 熟料 4) 預熱器出口廢氣量 ○ 1 生料中的物理水 ? mws=msWs=() = Vws= = 式中 Vws、 mws—— 分別為預熱器出口廢氣量物理水份的體積和質(zhì)量。 ℃ ； tr—— 燃料入窯溫度， ℃ （ 10~60 ℃ 時燃料平均比熱 cr=178。 (0~50℃ 時，回灰平均比熱 cyh＝ ℃ ) 6) 空氣帶入熱量 安徽建筑工業(yè)學院 本科生畢 業(yè)設(shè)計 20 ○ 1 窯頭一次空氣帶入熱量 Qylk=Vylkcylktylk （ ） =30 kJ/kg 熟料 式中 Qylk—— 窯頭一次空氣帶入顯熱， kJ/kg 熟料； cylk—— 窯頭一次空氣比熱， kJ/Nm3178。 ○ 3 氣力提升泵喂料帶入空氣顯熱 Qsk=Vskcsktsk （ ） =()50 = kJ/kg 熟料 式中 Qsk—— 生料喂料設(shè)備帶入空氣顯熱， kJ/kg 熟料； csk—— 帶入空氣的比熱， kJ/Nm3178。 ℃ ； Txlokk—— 帶入空氣的溫度， ℃ . 5) 熱量總收入 Qzs=QrR+Qr+Qs+Qyh+Qylh+Qlk+Qsk+Qylok+QFlok+Qxlok 日產(chǎn) 5000 噸水泥熟料新型干法生產(chǎn)線燒成系統(tǒng)（窯尾）工藝設(shè)計 21 =++++ +++++ =+ kJ/kg 熟料 支出熱量： 1) 熟料形成熱 對于用石灰石和黏土配料的生料，不考慮堿的影響時，熟 料形成熱可按下列公式計算： Qsh= kJ/kg 熟料 2) 出冷卻機熟料帶走熱 Qlsh=1cshtlsh （ ） =195 = kJ/kg 熟料 式中 Qlsh—— 出冷卻機熟料帶走顯熱， kJ/kg 熟料； csh—— 熟料的比熱， kJ/kg ℃ ； tlsh—— 出冷卻機熟產(chǎn)的溫度， ℃ 。2COC+2NV178。2SOC） tf ＝ [( sCOV2+ fCOV2)2COC+( fNV2+ skNV2+ kNV2)2NC+( OHV2+ fOHV2) OHC2 +(VO2K+ skOV2)2OC+ fSOV2 2SOC] tf =[(+)+(+)+(+) +(+)+]345 =+ 式中 Qf—— 預熱器出口廢氣帶走顯熱， kJ/kg 熟料； cf—— 廢氣的比熱， kJ/Nm3178。 cfh178。 166244100)100100100100(6699100100100 22 ????????????? hFFhssFhFhssFh LmCOLLmOHLL （ ） 安徽建筑工業(yè)學院 本科生畢 業(yè)設(shè)計 22 ＝ ????? ? ( 35100 166244100) 35100 ?????? ? = kJ/kg 熟料 式中 Qtf—— 飛損飛灰脫水及碳酸鹽分解耗熱， kJ/kg 熟料； 6699 —— 高嶺土脫水熱效應(yīng)， kJ/kg。 ℃ ； tpk—— 冷卻機煙囪排出空氣的溫度， ℃ 。 4= kJ/kg熟料 2) 窯的熱效率 η y=rRsh =% 3) 回轉(zhuǎn)窯的發(fā)熱能力 Qyr=Gkmr =103 =107 kJ/h 式中 G—— 回轉(zhuǎn)窯產(chǎn)量， kg/h。 3) 預熱器各筒結(jié)構(gòu)參數(shù)， 旋風筒的高度 H由圓柱筒體的高度 h1及圓錐體高度的 h2兩部分組成。 旋風筒錐體部分的作用是將捕獲的顆粒向排料呂輸送，而且提供旋轉(zhuǎn)氣體轉(zhuǎn)折向上的空間。h2/D= 則 h1=6640mm=5378mm。 包角、大偏心的蝸殼形式，將氣流平穩(wěn)引入旋風筒，物料在慣性力和離心力的作用下貼壁螺旋下滑，降低阻力損失，提高分離效率。 b=6640mm=3320mm。h2/D= 則 h1=6140mm=4973mm。 由表 ，取 a/D=。 e) 排氣管 (內(nèi)筒 )尺寸 d d=BV??4 = ??? =3380mm () 插入深度 h 由表 ，取 h/D= 則 h=6140=737mm f) 排灰口內(nèi)徑 g 由表 ，取 g/D= 則 g=6140=920mm g) 旋風筒錐體錐角α tgα =2h2/(Dg) =25956/(61409216) = 所以α =176。 式中 h1—— 旋風筒的直筒高度； h2—— 旋風筒的錐體高度。 b=6140mm=3070mm。h2/D= 則 h1=5740mm=5649mm。 由表 ，取 a/D=。 e) 排氣管 (內(nèi)筒 )尺寸 d d=BV??4 = ??? =3310mm () 插入深度 h 由表 ，取 h/D= 則 h=5740=1435mm f) 排灰口內(nèi)徑 g 由表 ，取 g/D= 則 g=5740=860mm g) 旋風筒錐體錐角α tgα =2h2/(Dg) =25568/(5740861) = 所以α =176。 式中 h1—— 旋風筒的直筒高度； h2—— 旋風筒的錐體高度。 b=4640mm=2230mm。 bmm） 2550179。 3070 2990179。 DD 爐的二次噴騰以及氣流直部爐頂翻轉(zhuǎn)向下，這樣改善了氣料的攪拌和混合，也增加了生料和燃料在爐內(nèi)停流時間，使燃料在 DD 爐內(nèi)達到完全燃燒，不會因為未燃燒的燃 料進入旋風筒燃燒結(jié)皮而造成堵塞。下方錐體為 60176。/2=(54401440)tg60176。/2=4289mm根據(jù)實際生產(chǎn)取 h6=4300mm 9) 中間錐體上部分高度 H1和錐體下部分高度 H3 由表 H1/H3= () 又因為 H1+H3=hH3=300004600=225400mm () 則由式 () ()得 H1＝ 11040； H3＝ 115