【正文】 應(yīng)力，上述公式中車輛荷載和人群荷載產(chǎn)生的內(nèi)力值，按最大剪力布置荷載，即取最大剪力對應(yīng)得彎矩值，由表13和15查得。在荷載短期效應(yīng)組合作用下，應(yīng)滿足下列要求： 為荷載短期效應(yīng)組合作用下截面受拉邊的應(yīng)力= =+++ = =其中： = ==＜0滿足全預(yù)應(yīng)力要求，同時 ==＜==即在荷載短期效應(yīng)組合作用下，滿足A類構(gòu)件的要求，為預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。對于二期恒載G的加載齡期t0，假定為t0=90 d設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，計算時間t→∞,橋梁所處的環(huán)境為平均相對濕度為75％，以跨中截面計算其理論厚度h=2Ac/u=21037300/7440=279查表得： Φ（t，t0）= ,Φ（t，t0）=，==2 αEp=Ep/Ec=，Ep=105 為傳力錨固時在跨中和L/4截面的全部受力鋼筋（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和縱向非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋，為簡化計算不計構(gòu)造鋼筋影響）截面重心處，由N，M，M所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。 各截面摩阻損失計算表 表122 鋼束號截面1（1`）2（2`）3（3`）總計支點截面x（）θ（弧度）σL1（）變截面x（）θ（弧度）σL1（）L/4截面x（）θ（弧度）σL1（）跨中截面x（）θ（弧度）σL1（）反摩擦影響計算表 表123鋼束號1（1`）2（2`）3（3`）σ0=σcon（）139513951395σL=σ0σL1（）Δσd=（σ0σL）/L（）Lf（）338733863355錨具變形損失計算表 表124 鋼束號截面1（1`）2（2`）3（3`）平均值支點截面x（）547890Δσ（）σL2（）452變截面x（）255425782590Δσ（）σL2（）0000L/4截面x（）492949534960Δσ（）σL2（）0000跨中截面x（）980398289840Δσ（）460．80σL2（）0000 分批張拉損失σL4 σL4=αEpσpc 式中：m—張拉批數(shù)，m=3 αEp—預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比，αEp=Ep/Ec=105/104= σpc—全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（3批）的合力N在其作用點（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點）處 所 產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，σpc=，截面特性按第一階段取用 其中 N=（σconσL1σL2）A=（）= σpc ==所以 σL4=αEpσpc== 鋼筋應(yīng)力松弛損失σL5σL5=ψ斜截面抗剪承載力按下式計算：γ0Vd≤Vcs+Vpb Vcs為混凝土與箍筋共同的承載力：Vcs=а1а2а3103bh式中： а1—異號變矩影響系數(shù)，對簡支梁 а1=а2—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，а2=а3—受壓翼緣影響系數(shù)，а3=b—斜截面受壓端正截面腹板寬度（x=），b=466 p—斜截面縱向受拉鋼筋百分率p=100（）=100=ρsv箍筋配筋率 ρsv= = = Vcs=1034661117= Vpb為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力：Vpb=103fpd∑Apdsinθp 式中：θp—斜截面受壓端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾角θp= Vpb=1031260= 該截面的抗剪承載力為 Vdu= Vcs+ Vpb=+=＞γ0Vd= 說明該截面抗剪承載力是足夠的。 斜截面抗剪承載力計算選取距支點h/2和變截面點處進行截面抗剪承載力復(fù)核。 三期恒載及活載作用（階段三）該階段主梁截面全部參與工作，頂板寬度為2900，截面幾何性質(zhì)計入了普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。主梁從施工到運營經(jīng)歷如下幾個階段： 主梁混凝土澆筑，預(yù)應(yīng)力筋束張拉（階段一）混凝土澆筑并達到設(shè)計強度后，進行預(yù)應(yīng)力筋束的張拉，但此時管道尚未灌漿，因此，其截面幾何性質(zhì)計入了普通鋼筋的換算截面，但應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留管道的影響。）1（1`）02（2`）03（3`）0平均值0(2) 普通鋼筋數(shù)量的確定及布置按極限承載力確定普通鋼筋，設(shè)預(yù)應(yīng)力束合力點和普通鋼筋的合力作用點到截面底邊距離。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為：式中：—短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計值，由內(nèi)力組合計算表查得 A、W—估算鋼筋數(shù)量時近似采用毛截面幾何性質(zhì) —預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面中心軸的距離設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為=100，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面中心軸的距離為=780100=680；鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用全截面的性質(zhì)來計算，由表11可知跨中截面全截面面積A=1032400；全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩為W=I/=；所以有效預(yù)加力合力為：N預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為： A=，OVM157型錨具，供給的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為： A=67=；采用金屬波紋管成孔，預(yù)留孔道直徑75。而且荷載橫向分布系數(shù)也大，所以活載內(nèi)力也必然大，因此可以得到此結(jié)論，即1號梁總的荷載效應(yīng)比2號梁大，因此可將1號梁的內(nèi)力作為控制內(nèi)力，只需計算1號梁即可。 橫向分布系數(shù)支點截面采用杠桿法計算，跨中截面采用修正偏心壓力法。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，板內(nèi)應(yīng)設(shè)置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應(yīng)小于8,間距不應(yīng)大于200，因此選取鋼筋。線過渡。人行道和欄桿的重量： 計算第二期恒載內(nèi)力如下：彎矩：剪力： 綜上所述，懸臂根部永久作用效應(yīng)為：彎矩: 剪力: 活載效應(yīng)左邊懸臂板出，只作用有人群荷載，見圖11彎矩： 剪力： 承載能力極限狀態(tài)作用組合：按“公預(yù)規(guī)” 連續(xù)板荷載效應(yīng)計算 對于梁肋間的行車道板，在橋面現(xiàn)澆部分完成后，行車道板實質(zhì)是一個支撐在一系列彈性支撐上的多跨連續(xù)板，因此對于彎矩，先計算一個跨度相同的簡支板在恒載和活載作用下的跨中彎矩M，再乘以偏安全的經(jīng)驗系數(shù)加以修正，以求得支點處的跨中截面的設(shè)計彎矩。通過本畢業(yè)設(shè)計，掌握了結(jié)構(gòu)設(shè)計的內(nèi)容、步驟、和方法，全面了解設(shè)計的全過程；培養(yǎng)正確、熟練的結(jié)構(gòu)方案、結(jié)構(gòu)設(shè)計計算、構(gòu)造處理及繪制結(jié)構(gòu)施工圖的能力；培養(yǎng)我們在工程設(shè)計中的配合意識；培養(yǎng)正確、熟練運用規(guī)范、手冊、標準圖集及參考書的能力；通過實際工程訓(xùn)練，建立功能設(shè)計、施工、經(jīng)濟全面協(xié)調(diào)的思想，進一步建立結(jié)構(gòu)工程師的責(zé)任意識。 對材料的選用，截面的選取，鋼筋和鋼束的布置，施工圖的繪制等。 環(huán)保上：橋梁設(shè)計考慮了環(huán)境保護和可持續(xù)發(fā)展的要求，包括生態(tài)、水、噪聲等諸方面，從橋位選擇、橋跨布置、上部結(jié)構(gòu)施工方法等多方面考慮環(huán)保要求，采取了必要的工程控制措施，將不利影響減至最小，裝配式預(yù)制施工適應(yīng)這一需求。整個橋梁結(jié)構(gòu)及其各部分構(gòu)件，在制造、運輸、安裝和使用過程中具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。建成的橋梁保證了使用年限，并便于檢查和維修。并根據(jù)《橋梁工程》《基礎(chǔ)工程》擬訂施工方案。首先流程大致概括為：根據(jù)設(shè)計荷載等確定橋長、跨徑及孔數(shù)。主梁間距與主梁片數(shù)：；片數(shù)為4片。：汽車荷載按公路Ⅱ級，人群荷載3KN/m2，每側(cè)欄桿、。然后進行內(nèi)力組合，計算配筋等。由于本橋路線是在直線上，故本設(shè)計為直橋。由于本設(shè)計的橋?qū)挷皇翘貏e寬，且為了設(shè)計方便和節(jié)約成本，選擇了第二種的橋面橫坡形式。綜上所述，方案三比方案一、二較好，所以采用裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁橋設(shè)計，橋梁構(gòu)件的尺寸和形式趨于標準化，便于預(yù)制和施工，并節(jié)省大量支架模板和勞動力，縮短工期。與方案二相同?？古偠却?，橫向抗彎剛度大，其穩(wěn)定性比方案一、二好。具備了裝配式鋼筋混凝土簡支梁橋的優(yōu)點。主梁采用預(yù)制吊裝施工，施工技術(shù)成熟，工藝要求較高。　各種橋型方案優(yōu)缺點比較項目方案一方案二方案三裝配式鋼筋混凝土簡支梁橋，跨徑20m，4孔。河寬約80m左右，跨構(gòu)溪河支流，兩岸土質(zhì)優(yōu)良，透水性好，水流常年較穩(wěn)定。2設(shè)計資料： “河溪工程” 地處四川盆地東北部，處于川中丘陵區(qū)向川北低山區(qū)過渡地帶風(fēng)速偏低。根據(jù)給定的設(shè)計原始資料，擬定橋梁類型、分孔布置，選擇上部結(jié)構(gòu)形式（不同的情況可采用不同分孔布置，上部構(gòu)造形式）。 Post tensioning concrete。橋墩蓋梁為連續(xù)墩蓋梁，按簡支梁計算蓋梁內(nèi)力及墩柱頂豎向反力。該橋采用雙車道布置。 34 截面幾何特性計算 38 主梁混凝土澆筑，預(yù)應(yīng)力筋束張拉（階段一） 38 灌漿封錨，吊裝并現(xiàn)澆頂板500mm的濕接縫連接段（階段二） 39 三期恒載及活載作用（階段三） 39 截面承載能力極限狀態(tài)計算 47 跨中截面正截面承載力計算 47 斜截面抗剪承載力計算 47 預(yù)應(yīng)力損失計算 49 摩阻損失σL1 50 錨具變形損失σL2 50 分批張拉損失σL4 52 鋼筋應(yīng)力松弛損失σL5 52 混凝土收縮、徐變損失σL6 53： 54 正常使用極限狀態(tài)計算 55 部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 55 持久狀況應(yīng)力驗算 61 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗算 644 錨固端驗算 65 混凝土的局部承壓承載力 655 橫隔梁內(nèi)力計算 67 67 橫隔梁的內(nèi)力影響線 68 橫隔梁配筋 716 支座的選定 72 確定支座平面尺寸 73 確定支座的厚度 73 驗算支座的偏轉(zhuǎn)情況 74 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性 747 設(shè)計資料 75 75： 75： 75 75 75 設(shè)計依據(jù) 758 蓋梁計算： 75 荷載計算 75 上部結(jié)構(gòu)恒載見下表： 76 蓋梁自重及作用效應(yīng)計算 76 可變荷載計算 78 雙柱反力Gi計算 82 內(nèi)力計算 83 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力 83 截面配筋設(shè)計與承載力效核 879 橋墩墩柱計算 91 荷載計算 91 恒載計算：同前計算得： 91 活載計算 91 雙柱反力橫向分布計算 92 荷載組合； 93 截面配筋計算及應(yīng)力驗算 94 作用于墩柱頂?shù)耐饬?94 作用于墩柱底的外力： 95 截面配筋計算： 9510 鉆孔灌注樁 96 荷載計算 96 樁長計算 98 樁身內(nèi)力及變位置計算 99 局部沖刷線處P0，H0，M0計算 99 樁的各參數(shù)確定及α計算 100 單位“力”作用在局部沖刷線處，樁柱在該處產(chǎn)生變位計算 100 局部沖刷線處樁柱變位計算 100 樁身截面配筋與強度驗算 103 樁頂水平位移驗算 104致謝 105參考文獻 106附圖第一部分：設(shè)計報告梁橋設(shè)計摘要：河溪梁橋設(shè)計為20的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱形梁橋。下部橋墩為鋼筋混凝土圓形雙柱式墩；橋墩基礎(chǔ)為單排雙列鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。 Pier’s bedrock for single line double row drill hole irrigation pile foundation. Bridge pier plate girder is continual pier plate girder which calculates plate pier’s internal force and the pier’s top vertical force according to the simple beam. Pile foundation use the single piling form.Keywords: Box girder。 汽車荷載按公路Ⅱ級，人群荷載按3KN/，每側(cè)欄桿、。完成的設(shè)計資料應(yīng)達到并符合施工要求。地貌類型單一，屬中生代侏羅紀巖層，經(jīng)流水侵蝕、切割、堆積形成的侵蝕丘陵地貌。方案比選是從施工技術(shù)、適用性、經(jīng)濟性、美觀性等四方面比較。施工技術(shù)主梁采用預(yù)制吊裝施工，施工技術(shù)成熟，工藝要求一般。但是由于材料強度不高而重度較大，當(dāng)結(jié)構(gòu)跨徑增大時，其自重也相應(yīng)增加，所以承載能力大部分消耗于結(jié)構(gòu)自重，從而限制了它的跨越能力。除了具備方案二的優(yōu)點。與方案一比較，一般可以節(jié)約鋼材30%40%，跨徑越大，節(jié)省越多。采用兩孔，橋型較好。第一種，對于板橋或就地澆注的肋板式梁橋，可將墩臺頂部做成傾斜的