【正文】 L/4處到支點的區(qū)段內呈直線形過度至支點截面處，跨中部分采用不變的mc。2 主梁內力計算與配筋 主梁截面幾何特性的計算本設計采用分塊面積法計算,公式如下：毛截面面積：=Σi；各分塊面積對上緣的靜矩：i=ii毛截面重心至梁頂?shù)木嚯x： ys=Σi/Σi毛截面慣性矩計算公式: =Σ[+Ai(yiys)2]式中: —分塊面積 i—分塊面積的重心至梁頂邊的距離 s—截面重心到梁頂?shù)木嚯x Si—各分塊對上緣的面積矩 —分塊面積對其自身重心軸的慣性矩 14 主梁橫截面圖 檢驗截面效率指標 以中跨截面為例分塊名稱分塊面積i()分塊面積形心至上緣距離i ()=ii（）分塊面積的自身慣性矩Ii()i=s－i ()分塊面積對形心的慣性矩x=ii2 ()截面慣性矩=i+x（）①522000904698104109330109109②28000104109217109109③25200215542104109205109109④27720063517602104109215109109⑤180000111019980104109690109109合計1032400=420=78043381104109109109中梁跨中截面幾何特性計算表 表11以跨中截面為例上核心矩上核心矩：s==下核心矩：x==截面效率指標： ==根據(jù)設計經(jīng)驗，且較大者較經(jīng)濟。 ，即主梁抗扭能力較大，取跨中彎矩，支點 永久作用1）主梁剛架設完畢時橋面板可以看成39cm的懸臂單向板，如下圖 圖12 尺寸圖（單位：mm）其根部一期恒載內力為： 彎矩： 剪力： 2）成橋后 先計算簡支板的跨中彎矩和支點剪力值，梁肋間的板的計算跨徑按下列規(guī)定取用： 計算彎矩時：但不大于，本設計： 計算剪力時： 即 式中：為板的計算跨徑，為板的凈跨徑，為板厚，為梁肋寬度。8結束語緊張的畢業(yè)設計終于劃上了一個滿意的句號，從七月份至今，回想起過去五個多月的設計，收獲是很大的。施工上:橋梁結構便于制造和架設。箱梁結構穩(wěn)定性對大中跨結構有很大優(yōu)勢。主梁高度：在計算跨徑的1/141/25,。標準跨徑：20m。橋面橫坡坡度一般在1%2%，考慮雨水季節(jié)。美觀性景觀效果一般。充分利用了高強度材料，所以截面小，自重較小，跨越能力提高。后張法裝配式預應力混凝土簡支梁橋，跨徑40m，2孔。氣候自然生態(tài)區(qū)保護區(qū)構溪河56月多雨（類似江南的梅雨），78月受副熱帶高壓控制，高溫干旱，年降水量較低，無特大洪水記錄。 Prestressed concrete1前言由于河溪中斷各地方鄉(xiāng)鎮(zhèn)與城市連通的唯一要道，常年靠渡過河加之交通量增長使得其成為擁堵及事故易發(fā)地段，為了緩解交通壓力，體現(xiàn)二十一世紀城鄉(xiāng)改革面貌，特修建河溪梁橋。上部為裝配式部分預應力混凝土簡支箱梁。為降低主梁高度，減少預應力引起的上拱度，后張法預應力混凝土箱梁在設計荷載下按部分預應力混凝土A類構件設計，主梁配筋采用預應力筋和非預應力筋混合配筋?！豆蜂摻罨炷良邦A應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG D62—2004)、《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTG D60—2004)。 地質情況 巖土工程大致目估情況地質構造簡單，褶皺平緩。裝配式預應力混凝土箱型梁橋，跨徑20m，4孔。剛度大，能消除裂縫，并提高橋梁的耐久性。采用兩孔，比較呆板。故本設計采用橫坡坡度為2%。計算跨徑：?？缰泻椭c腹板高度分別為84cm、77cm。5設計評估使用上：橋上的行車道和人行道寬度保證了車輛和人群的安全暢通，并滿足了將來交通增長的需要。盡量采用了先進的工藝技術和施工機械,利于加快施工速度，保證了工程質量和施工安全?？吹秸宫F(xiàn)在眼前的畢業(yè)設計成果，不僅使我對四年來大學所學專業(yè)知識的進行了一次比較系統(tǒng)的復習和總結歸納，而且使我真正體會了設計的艱辛和一種付出后得到了回報的滿足感和成就感。計算圖示見下 圖13 計算圖示單位：mm現(xiàn)澆部分橋面板的自重： 8cm混凝土墊層和10cm瀝青面層： 計算得到的簡支板跨中二期恒載彎矩及支點二期恒載剪力為：彎矩： 剪力： 綜上所述，連續(xù)板恒載效應如下：支點斷面恒載彎矩：支點斷面恒載剪力：跨中斷面恒載彎矩： 活載效應1）公路Ⅱ級產(chǎn)生的內力 根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結構局部加載時，汽車荷載采用車輛荷載。上述計算結果表明，初擬的主梁跨中截面是比較合理的。求各截面的最大彎矩和剪力 計算跨中截面最大彎矩和最大剪力時采用直接加載，計算公式： S =Ω+ y式中：S—所求截面汽車（人群）標準荷載的彎矩、剪力 —車道均布荷載標準值 —車道集中荷載標準值 Ω—影響線上同號區(qū)段的面積 y—影響線上最大坐標值 圖18跨中截面作用效應計算圖式①跨中截面可變作用（汽車）標準效應： M=+=V=+=可變作用沖擊效應： M== V==可變作用（人群）效應： M=3+3= V=3+3= 圖19四分點作用效應計算圖式② L/4截面處可變作用（汽車）標準效應： M=（+）+=V=+=可變作用沖擊效應： M== V== KN可變作用（人群）效應： M=3+（+）3=V=3+3= 圖110變截面截面作用效應計算圖式③變化點截面 可變作用（汽車）標準效應： M=() +=V=17 +=可變作用沖擊效應：M== V== KN可變作用（人群）效應：M=3+3+3() +3= V=317+3+3= 圖111支點截面作用效應計算圖式④ 支座截面處可變作用（汽車）標準效應： M=0 V=1（+）+1= 可變作用沖擊效應： V== KN可變作用（人群）效應： M=0 V=31+3（+）= KN 2) 內力組合 內力組合計算表 15序號荷載類型L/4L/2變截面支點變截面L/4L/21)恒載02)汽車荷載3)汽車沖擊效應荷載54．824)人群荷載5)基本組合S=1)+［2)+3)］+4)6)短期組合S=1)+2)+4)7)長期組合S=1)+［2)+4)］基本組合：（用于承載能力極限狀態(tài)計算）Md=++ Vd=++短期組合：（用于正常使用極限狀態(tài)計算）s=g++Mr Vs=Vg++Vr長期組合：（用于正常使用極限狀態(tài)計算）l=g+(+r) Vl=Vg+(+Vr) 3 截面設計 預應力鋼束（筋）數(shù)量的確定及布置 首先根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預應力鋼筋數(shù)量。 翼緣有效寬度計算 表18截面位置翼板所處方位理論跨徑(m)寬跨比有效寬度比有效寬度中跨跨中腹板外側=120．031腹板內側1所以：有效寬度=2（++）= 由公式求得x： 解得：180mm中性軸在頂板中通過，為第一類箱形；則則 = 圖115 非預應力 鋼筋布置圖（尺寸單位：cm） 采用5根直徑為25mm的HRB335鋼筋，提供鋼筋面積。 (2) 判斷截面類型首先按式：判斷截面類型：fA+fA=(1260+2802454)10=屬于第一類截面。斜截面抗剪承載力按下式計算：γ0Vd≤Vcs+VpbVcs=а1а2а3103bh式中：p=100（）=100=＜ρsv= = = Vcs=1033601117=Vpb=103fpd∑Apdsinθp式中：θp—斜截面受壓端正截面處的預應力彎起鋼筋切線與水平線的夾角θp= Vpb=1031260=該截面的抗剪承載力為：Vdu= Vcs+ Vpb=＞γ0Vd=所以通過計算知，該截面的抗剪承載力是足夠的。計算N和M引起的應力時采用第一階段截面特性，計算M引起的應力時采用第三階段截面特性。各計算點的部分斷面幾何性質按表126取值，表中為驗算點以外的換算面積，為陰影部分對截面形心軸的面積矩，為陰影部分的形心到截面形心軸的距離，為計算點到截面形心軸的距離。 跨中截面混凝土法向正應力驗算根據(jù)《橋規(guī)》（JTG D62）：未開裂構件受壓區(qū)混凝土的最大壓應力應滿足：由正截面抗裂性驗算中求得：= KN e== 故= ==+=＜== 所以使用階段受壓區(qū)混凝土的最大壓應力滿足要求。對簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土正應力控制。圖119 錨固端計算圖式 （尺寸單位mm）本設計采用螺旋形鋼筋：由圖119可知，所以：選取鋼筋制成螺旋箍筋，設間距，成5圈，取高度＞，＞1 ，所以：所以：可知構件的局部承壓承載力滿足要求。①承載力極限狀態(tài)內力組合承載力極限狀態(tài)內力組合 表130基本組合②正常使用極限狀態(tài)內力組合正常使用極限狀態(tài)內力組合 表131短期效應組合長期效應組合圖121橫隔梁內力計算（尺寸單位：mm） 橫隔梁配筋將橫隔梁假設為的矩形梁，所承受的最大彎矩組合設計值：，最大剪力為，結構重要性系數(shù)，擬定采用C50混凝土，HRB335鋼筋。設結構自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)。橋面寬度：+21. 5：公路—Ⅱ級：采用雙柱式鉆孔灌注樁柱式橋墩沖刷深度：地質條件：亞粘土、砂土、礫石。由 即解得 所以選?。ǎ?共給面積，鋼筋按三排布置，所需最小寬度＜，則實際有效高度：，實際配筋率，故達到規(guī)定要求同時在橫隔梁上部布置鋼筋，以確保剪力及彎矩要求?！稑蛞?guī)》規(guī)定，配置間接鋼筋的混凝土構件，其局部受壓區(qū)尺寸應滿足下列抗裂性計算要求：所以構件的局部受壓區(qū)尺寸滿足下列抗裂性的要求。② 下緣混凝土壓應力由《橋規(guī)》（JTG D62）下緣混凝土壓應力應滿足：≤ =計算結果表明，在預施應力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應力，下緣混凝土的壓應力滿足規(guī)范要求。=====+=+= MPa＞=1860=1209 計算表明，預應力鋼筋拉應力超出了規(guī)范規(guī)定值，但其比值＜5%，可近似認為滿足要求。①上梗肋處 =②形心軸處： ③下梗肋處 計算結果匯總于下表。在荷載短期效應組合作用下，應滿足下列要求： 為荷載短期效應組合作用下截面受拉邊的應力= =+++ = =其中： = ==＜0滿足全預應力要求，同時 ==＜==即在荷載短期效應組合作用下，滿足A類構件的要求，為預應力混凝土A類構件。 各截面摩阻損失計算表 表122 鋼束號截面1（1`）2（2`）3（3`）總計支點截面x（）θ（弧度）σL1（）