【正文】 （1） 計算支座的平面形狀系數(shù)S：＞8（2） 計算橡膠支座的彈性模量：（3） 驗算橡膠支座的承壓強度：＜（合格） 確定支座的厚度（1） 主梁的計算溫差，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一支座的水平位移為：（2） 為了計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先要確定作用在每一支座上的制動力，一個設計車道上公路I級車道荷載總重為： ，則其制動力標準值為，但按《橋 規(guī)》，不得小于90。 混凝土的局部承壓承載力混凝土承受局部受壓時的抗壓強度比軸心抗壓強度要高。（2）預加力引起的反拱度計算及預拱度的設置預應力引起的反拱度近似地按等截面計算，截面剛度按跨中截面第二階段的截面確定，即?。骸＆襭e式中: ψ—超張拉系數(shù),取ψ=—預應力筋抗拉強度,取fpk=1860 —傳力錨固時的鋼筋應力σpe=σconσL1σL2σL4，這里仍采用L/4截面的應力值作為全梁的平均值計算，故有 σpe=σconσL1σL2σL4==ξ—鋼筋松馳系數(shù),采用低松馳鋼絞線,取ξ= 所以σL5=（）=　　　 混凝土收縮、徐變損失σL6 σL6= 式中: ,—加載齡期為to時混凝土收縮應變終極值和徐變系數(shù)終極值 t0—加載齡期，即達到設計強度為90%的齡期，近似按標準養(yǎng)護條件計算則 有： =，則可得t0=20d。該階段頂板寬度仍為2400。 1號梁：汽車荷載：人群荷載： 2號梁：汽車荷載： 人群荷載：3) 荷載橫向分布系數(shù)匯總 荷載橫向分布系數(shù)匯總表 表14荷載1號梁2號梁跨中c支點oco汽車0．51人群0．515510．32230 計算活載內(nèi)力公路—Ⅱ級：人群荷載： 汽車荷載： 集中荷載： 計算剪力時 據(jù)表13可知：1號梁的恒載內(nèi)力比2號梁的要大。 恒載效應：1）橋面板可以看成64cm的懸臂板，計算圖示如下： 計算懸臂板根部一期荷載內(nèi)力為：彎矩： 剪力： 2）成橋后橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，由于邊梁懸出端沒有現(xiàn)澆部分。設計上：橋梁設計根據(jù)因地制宜、就地取材、方便施工的原則，合理選用了適當?shù)臉蛐?。最后施?00mm厚的瀝青橋面鋪裝層（平均）。第一種，對于板橋或就地澆注的肋板式梁橋，可將墩臺頂部做成傾斜的；第二種，采用不等厚的鋪裝層（包括混凝土的三角墊層和等厚的路面鋪裝層）；第三種，橋寬較大時，可直接將行車道做成雙向傾斜。但是由于材料強度不高而重度較大，當結構跨徑增大時，其自重也相應增加，所以承載能力大部分消耗于結構自重，從而限制了它的跨越能力。完成的設計資料應達到并符合施工要求。 34 截面幾何特性計算 38 主梁混凝土澆筑，預應力筋束張拉（階段一） 38 灌漿封錨，吊裝并現(xiàn)澆頂板500mm的濕接縫連接段（階段二） 39 三期恒載及活載作用（階段三） 39 截面承載能力極限狀態(tài)計算 47 跨中截面正截面承載力計算 47 斜截面抗剪承載力計算 47 預應力損失計算 49 摩阻損失σL1 50 錨具變形損失σL2 50 分批張拉損失σL4 52 鋼筋應力松弛損失σL5 52 混凝土收縮、徐變損失σL6 53： 54 正常使用極限狀態(tài)計算 55 部分預應力混凝土構件 55 持久狀況應力驗算 61 短暫狀態(tài)應力驗算 644 錨固端驗算 65 混凝土的局部承壓承載力 655 橫隔梁內(nèi)力計算 67 67 橫隔梁的內(nèi)力影響線 68 橫隔梁配筋 716 支座的選定 72 確定支座平面尺寸 73 確定支座的厚度 73 驗算支座的偏轉情況 74 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性 747 設計資料 75 75： 75： 75 75 75 設計依據(jù) 758 蓋梁計算： 75 荷載計算 75 上部結構恒載見下表： 76 蓋梁自重及作用效應計算 76 可變荷載計算 78 雙柱反力Gi計算 82 內(nèi)力計算 83 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力 83 截面配筋設計與承載力效核 879 橋墩墩柱計算 91 荷載計算 91 恒載計算：同前計算得： 91 活載計算 91 雙柱反力橫向分布計算 92 荷載組合； 93 截面配筋計算及應力驗算 94 作用于墩柱頂?shù)耐饬?94 作用于墩柱底的外力： 95 截面配筋計算： 9510 鉆孔灌注樁 96 荷載計算 96 樁長計算 98 樁身內(nèi)力及變位置計算 99 局部沖刷線處P0，H0，M0計算 99 樁的各參數(shù)確定及α計算 100 單位“力”作用在局部沖刷線處，樁柱在該處產(chǎn)生變位計算 100 局部沖刷線處樁柱變位計算 100 樁身截面配筋與強度驗算 103 樁頂水平位移驗算 104致謝 105參考文獻 106附圖第一部分：設計報告梁橋設計摘要：河溪梁橋設計為20的預應力混凝土簡支箱形梁橋。根據(jù)給定的設計原始資料，擬定橋梁類型、分孔布置，選擇上部結構形式（不同的情況可采用不同分孔布置，上部構造形式）。主梁采用預制吊裝施工，施工技術成熟，工藝要求較高。綜上所述，方案三比方案一、二較好，所以采用裝配式預應力混凝土箱型梁橋設計，橋梁構件的尺寸和形式趨于標準化，便于預制和施工，并節(jié)省大量支架模板和勞動力，縮短工期。：汽車荷載按公路Ⅱ級，人群荷載3KN/m2，每側欄桿、。建成的橋梁保證了使用年限，并便于檢查和維修。通過本畢業(yè)設計，掌握了結構設計的內(nèi)容、步驟、和方法，全面了解設計的全過程；培養(yǎng)正確、熟練的結構方案、結構設計計算、構造處理及繪制結構施工圖的能力；培養(yǎng)我們在工程設計中的配合意識；培養(yǎng)正確、熟練運用規(guī)范、手冊、標準圖集及參考書的能力；通過實際工程訓練，建立功能設計、施工、經(jīng)濟全面協(xié)調(diào)的思想，進一步建立結構工程師的責任意識。 橫向分布系數(shù)支點截面采用杠桿法計算，跨中截面采用修正偏心壓力法。主梁從施工到運營經(jīng)歷如下幾個階段： 主梁混凝土澆筑，預應力筋束張拉（階段一）混凝土澆筑并達到設計強度后，進行預應力筋束的張拉，但此時管道尚未灌漿，因此，其截面幾何性質(zhì)計入了普通鋼筋的換算截面，但應扣除預應力筋預留管道的影響。 各截面摩阻損失計算表 表122 鋼束號截面1（1`）2（2`）3（3`）總計支點截面x（）θ（弧度）σL1（）變截面x（）θ（弧度）σL1（）L/4截面x（）θ（弧度）σL1（）跨中截面x（）θ（弧度）σL1（）反摩擦影響計算表 表123鋼束號1（1`）2（2`）3（3`）σ0=σcon（）139513951395σL=σ0σL1（）Δσd=（σ0σL）/L（）Lf（）338733863355錨具變形損失計算表 表124 鋼束號截面1（1`）2（2`）3（3`）平均值支點截面x（）547890Δσ（）σL2（）452變截面x（）255425782590Δσ（）σL2（）0000L/4截面x（）492949534960Δσ（）σL2（）0000跨中截面x（）980398289840Δσ（）460．80σL2（）0000 分批張拉損失σL4 σL4=αEpσpc 式中：m—張拉批數(shù)，m=3 αEp—預應力鋼筋與混凝土彈性模量之比，αEp=Ep/Ec=105/104= σpc—全部預應力鋼筋（3批）的合力N在其作用點（全部預應力鋼筋重心點）處 所 產(chǎn)生的混凝土正應力，σpc=，截面特性按第一階段取用 其中 N=（σconσL1σL2）A=（）= σpc ==所以 σL4=αEpσpc== 鋼筋應力松弛損失σL5σL5=ψ①上梗肋處 =②形心軸處： ③下梗肋處 計算結果匯總于下表。② 下緣混凝土壓應力由《橋規(guī)》（JTG D62）下緣混凝土壓應力應滿足：≤ =計算結果表明，在預施應力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應力，下緣混凝土的壓應力滿足規(guī)范要求。由 即解得 所以選取（）,共給面積，鋼筋按三排布置，所需最小寬度＜，則實際有效高度：，實際配筋率，故達到規(guī)定要求同時在橫隔梁上部布置鋼筋，以確保剪力及彎矩要求。設結構自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)。圖119 錨固端計算圖式 （尺寸單位mm）本設計采用螺旋形鋼筋：由圖119可知，所以：選取鋼筋制成螺旋箍筋，設間距，成5圈，取高度＞，＞1 ，所以：所以：可知構件的局部承壓承載力滿足要求。 跨中截面混凝土法向正應力驗算根據(jù)《橋規(guī)》（JTG D62）：未開裂構件受壓區(qū)混凝土的最大壓應力應滿足：由正截面抗裂性驗算中求得：= KN e== 故= ==+=＜== 所以使用階段受壓區(qū)混凝土的最大壓應力滿足要求。計算N和M引起的應力時采用第一階段截面特性，計算M引起的應力時采用第三階段截面特性。 (2) 判斷截面類型首先按式：判斷截面類型：fA+fA=(1260+2802454)10=屬于第一類截面。求各截面的最大彎矩和剪力 計算跨中截面最大彎矩和最大剪力時采用直接加載，計算公式： S =Ω+ y式中：S—所求截面汽車（人群）標準荷載的彎矩、剪力 —車道均布荷載標準值 —車道集中荷載標準值 Ω—影響線上同號區(qū)段的面積 y—影響線上最大坐標值 圖18跨中截面作用效應計算圖式①跨中截面可變作用（汽車）標準效應： M=+=V=+=可變作用沖擊效應： M== V==可變作用（人群）效應： M=3+3= V=3+3= 圖19四分點作用效應計算圖式② L/4截面處可變作用（汽車）標準效應： M=（+）+=V=+=可變作用沖擊效應： M== V== KN可變作用（人群）效應： M=3+（+）3=V=3+3= 圖110變截面截面作用效應計算圖式③變化點截面 可變作用（汽車）標準效應： M=() +=V=17 +=可變作用沖擊效應：M== V== KN可變作用（人群）效應：M=3+3+3() +3= V=317+3+3= 圖111支點截面作用效應計算圖式④ 支座截面處可變作用（汽車）標準效應： M=0 V=1（+）+1= 可變作用沖擊效應： V== KN可變作用（人群）效應： M=0 V=31+3（+）= KN 2) 內(nèi)力組合 內(nèi)力組合計算表 15序號荷載類型L/4L/2變截面支點變截面L/4L/21)恒載02)汽車荷載3)汽車沖擊效應荷載54．824)人群荷載5)基本組合S=1)+［2)+3)］+4)6)短期組合S=1)+2)+4)7)長期組合S=1)+［2)+4)］