【正文】 變截面x（）θ（弧度）σL1（）L/4截面x（）θ（弧度）σL1（）跨中截面x（）θ（弧度）σL1（）反摩擦影響計算表 表123鋼束號1（1`）2（2`）3（3`）σ0=σcon（）139513951395σL=σ0σL1（）Δσd=（σ0σL）/L（）Lf（）338733863355錨具變形損失計算表 表124 鋼束號截面1（1`）2（2`）3（3`）平均值支點截面x（）547890Δσ（）σL2（）452變截面x（）255425782590Δσ（）σL2（）0000L/4截面x（）492949534960Δσ（）σL2（）0000跨中截面x（）980398289840Δσ（）460．80σL2（）0000 分批張拉損失σL4 σL4=αEpσpc 式中：m—張拉批數(shù)，m=3 αEp—預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比，αEp=Ep/Ec=105/104= σpc—全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（3批）的合力N在其作用點（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點）處 所 產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，σpc=，截面特性按第一階段取用 其中 N=（σconσL1σL2）A=（）= σpc ==所以 σL4=αEpσpc== 鋼筋應(yīng)力松弛損失σL5σL5=ψ 斜截面抗剪承載力計算選取距支點h/2和變截面點處進(jìn)行截面抗剪承載力復(fù)核。主梁從施工到運營經(jīng)歷如下幾個階段： 主梁混凝土澆筑，預(yù)應(yīng)力筋束張拉（階段一）混凝土澆筑并達(dá)到設(shè)計強度后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋束的張拉，但此時管道尚未灌漿，因此，其截面幾何性質(zhì)計入了普通鋼筋的換算截面，但應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留管道的影響。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為：式中：—短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計值，由內(nèi)力組合計算表查得 A、W—估算鋼筋數(shù)量時近似采用毛截面幾何性質(zhì) —預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面中心軸的距離設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為=100，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面中心軸的距離為=780100=680；鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用全截面的性質(zhì)來計算，由表11可知跨中截面全截面面積A=1032400；全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩為W=I/=；所以有效預(yù)加力合力為：N預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為： A=，OVM157型錨具，供給的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為： A=67=；采用金屬波紋管成孔，預(yù)留孔道直徑75。 橫向分布系數(shù)支點截面采用杠桿法計算，跨中截面采用修正偏心壓力法。線過渡。通過本畢業(yè)設(shè)計，掌握了結(jié)構(gòu)設(shè)計的內(nèi)容、步驟、和方法，全面了解設(shè)計的全過程；培養(yǎng)正確、熟練的結(jié)構(gòu)方案、結(jié)構(gòu)設(shè)計計算、構(gòu)造處理及繪制結(jié)構(gòu)施工圖的能力；培養(yǎng)我們在工程設(shè)計中的配合意識；培養(yǎng)正確、熟練運用規(guī)范、手冊、標(biāo)準(zhǔn)圖集及參考書的能力；通過實際工程訓(xùn)練，建立功能設(shè)計、施工、經(jīng)濟全面協(xié)調(diào)的思想，進(jìn)一步建立結(jié)構(gòu)工程師的責(zé)任意識。 環(huán)保上：橋梁設(shè)計考慮了環(huán)境保護(hù)和可持續(xù)發(fā)展的要求，包括生態(tài)、水、噪聲等諸方面，從橋位選擇、橋跨布置、上部結(jié)構(gòu)施工方法等多方面考慮環(huán)保要求，采取了必要的工程控制措施，將不利影響減至最小，裝配式預(yù)制施工適應(yīng)這一需求。建成的橋梁保證了使用年限，并便于檢查和維修。首先流程大致概括為：根據(jù)設(shè)計荷載等確定橋長、跨徑及孔數(shù)。：汽車荷載按公路Ⅱ級，人群荷載3KN/m2，每側(cè)欄桿、。由于本橋路線是在直線上，故本設(shè)計為直橋。綜上所述，方案三比方案一、二較好，所以采用裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁橋設(shè)計，橋梁構(gòu)件的尺寸和形式趨于標(biāo)準(zhǔn)化，便于預(yù)制和施工，并節(jié)省大量支架模板和勞動力，縮短工期?？古偠却螅瑱M向抗彎剛度大，其穩(wěn)定性比方案一、二好。主梁采用預(yù)制吊裝施工，施工技術(shù)成熟，工藝要求較高。河寬約80m左右，跨構(gòu)溪河支流，兩岸土質(zhì)優(yōu)良，透水性好，水流常年較穩(wěn)定。根據(jù)給定的設(shè)計原始資料，擬定橋梁類型、分孔布置，選擇上部結(jié)構(gòu)形式（不同的情況可采用不同分孔布置，上部構(gòu)造形式）。橋墩蓋梁為連續(xù)墩蓋梁，按簡支梁計算蓋梁內(nèi)力及墩柱頂豎向反力。 34 截面幾何特性計算 38 主梁混凝土澆筑，預(yù)應(yīng)力筋束張拉（階段一） 38 灌漿封錨，吊裝并現(xiàn)澆頂板500mm的濕接縫連接段（階段二） 39 三期恒載及活載作用（階段三） 39 截面承載能力極限狀態(tài)計算 47 跨中截面正截面承載力計算 47 斜截面抗剪承載力計算 47 預(yù)應(yīng)力損失計算 49 摩阻損失σL1 50 錨具變形損失σL2 50 分批張拉損失σL4 52 鋼筋應(yīng)力松弛損失σL5 52 混凝土收縮、徐變損失σL6 53： 54 正常使用極限狀態(tài)計算 55 部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 55 持久狀況應(yīng)力驗算 61 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗算 644 錨固端驗算 65 混凝土的局部承壓承載力 655 橫隔梁內(nèi)力計算 67 67 橫隔梁的內(nèi)力影響線 68 橫隔梁配筋 716 支座的選定 72 確定支座平面尺寸 73 確定支座的厚度 73 驗算支座的偏轉(zhuǎn)情況 74 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性 747 設(shè)計資料 75 75： 75： 75 75 75 設(shè)計依據(jù) 758 蓋梁計算： 75 荷載計算 75 上部結(jié)構(gòu)恒載見下表： 76 蓋梁自重及作用效應(yīng)計算 76 可變荷載計算 78 雙柱反力Gi計算 82 內(nèi)力計算 83 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力 83 截面配筋設(shè)計與承載力效核 879 橋墩墩柱計算 91 荷載計算 91 恒載計算：同前計算得： 91 活載計算 91 雙柱反力橫向分布計算 92 荷載組合； 93 截面配筋計算及應(yīng)力驗算 94 作用于墩柱頂?shù)耐饬?94 作用于墩柱底的外力： 95 截面配筋計算： 9510 鉆孔灌注樁 96 荷載計算 96 樁長計算 98 樁身內(nèi)力及變位置計算 99 局部沖刷線處P0，H0，M0計算 99 樁的各參數(shù)確定及α計算 100 單位“力”作用在局部沖刷線處，樁柱在該處產(chǎn)生變位計算 100 局部沖刷線處樁柱變位計算 100 樁身截面配筋與強度驗算 103 樁頂水平位移驗算 104致謝 105參考文獻(xiàn) 106附圖第一部分：設(shè)計報告梁橋設(shè)計摘要：河溪梁橋設(shè)計為20的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱形梁橋。 Pier’s bedrock for single line double row drill hole irrigation pile foundation. Bridge pier plate girder is continual pier plate girder which calculates plate pier’s internal force and the pier’s top vertical force according to the simple beam. Pile foundation use the single piling form.Keywords: Box girder。完成的設(shè)計資料應(yīng)達(dá)到并符合施工要求。方案比選是從施工技術(shù)、適用性、經(jīng)濟性、美觀性等四方面比較。但是由于材料強度不高而重度較大，當(dāng)結(jié)構(gòu)跨徑增大時，其自重也相應(yīng)增加，所以承載能力大部分消耗于結(jié)構(gòu)自重，從而限制了它的跨越能力。與方案一比較，一般可以節(jié)約鋼材30%40%，跨徑越大，節(jié)省越多。第一種，對于板橋或就地澆注的肋板式梁橋，可將墩臺頂部做成傾斜的；第二種，采用不等厚的鋪裝層（包括混凝土的三角墊層和等厚的路面鋪裝層）；第三種，橋?qū)捿^大時，可直接將行車道做成雙向傾斜。偏心壓力法具有概念清楚、公式簡明和計算簡便等優(yōu)點，但是其在推導(dǎo)中由于做了橫隔梁近似絕對剛度和忽略主梁抗扭剛度，導(dǎo)致了邊梁受力偏大，因此偏心壓力法要修正。最后施工100mm厚的瀝青橋面鋪裝層（平均）。根據(jù)《基礎(chǔ)工程》及 《公路橋涵設(shè)計手冊》進(jìn)行墩臺與基礎(chǔ)的設(shè)計。設(shè)計上：橋梁設(shè)計根據(jù)因地制宜、就地取材、方便施工的原則，合理選用了適當(dāng)?shù)臉蛐汀?總結(jié) 鋼束布置、鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算。 恒載效應(yīng)：1）橋面板可以看成64cm的懸臂板，計算圖示如下： 計算懸臂板根部一期荷載內(nèi)力為：彎矩： 剪力： 2）成橋后橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，由于邊梁懸出端沒有現(xiàn)澆部分。按《公預(yù)規(guī)》：，即，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋。 1號梁：汽車荷載：人群荷載： 2號梁：汽車荷載： 人群荷載：3) 荷載橫向分布系數(shù)匯總 荷載橫向分布系數(shù)匯總表 表14荷載1號梁2號梁跨中c支點oco汽車0．51人群0．515510．32230 計算活載內(nèi)力公路—Ⅱ級：人群荷載： 汽車荷載： 集中荷載： 計算剪力時 據(jù)表13可知：1號梁的恒載內(nèi)力比2號梁的要大。)起彎點距離跨中長度（）錨固點距離跨中長度（）曲線半徑1（1`）9505749804300002（2`）70020529828300003（3`）12594779840 3000 各計算截面預(yù)應(yīng)力鋼束的位置和傾角 表17計算截面錨固截面支點截面變截面L/4截面跨中截面截面距離跨中（）98249750725048750`鋼束到梁底距離1（1`）9509457044752002（2`）700692452220903（3`）125123909090合力點592587415262127鋼束與水平夾角（176。該階段頂板寬度仍為2400。取h0=1117103а2ftdbh0=1034661117=103bh0=1034661117=＜γ0Vd=＜計算結(jié)果表明截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。σpe式中: ψ—超張拉系數(shù),取ψ=—預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度,取fpk=1860 —傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力σpe=σconσL1σL2σL4，這里仍采用L/4截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計算，故有 σpe=σconσL1σL2σL4==ξ—鋼筋松馳系數(shù),采用低松馳鋼絞線,取ξ= 所以σL5=（）=　　　 混凝土收縮、徐變損失σL6 σL6= 式中: ,—加載齡期為to時混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù)終極值 t0—加載齡期，即達(dá)到設(shè)計強度為90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計算則 有： =，則可得t0=20d。一般取變截面點分別計算上梗肋（aa），階段3的形心軸（oo）和下梗肋（bb）處在短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足：。（2）預(yù)加力引起的反拱度計算及預(yù)拱度的設(shè)置預(yù)應(yīng)力引起的反拱度近似地按等截面計算，截面剛度按跨中截面第二階段的截面確定，即?。?。①上梗肋處 ②形心軸處： ③下梗肋處= 計算結(jié)果匯總于表128變截面處不同計算點主應(yīng)力匯總表 表128計算點位置正應(yīng)力剪應(yīng)力主拉應(yīng)力主壓應(yīng)力上梗肋形心軸下梗肋斜截面最大主壓應(yīng)力= ==最大主拉應(yīng)力=＜==故箍筋可按構(gòu)造要求布置。 混凝土的局部承壓承載力混凝土承受局部受壓時的抗壓強度比軸心抗壓強度要高。可按杠桿原理法傳布，對于跨中橫隔梁，除了直接作用的輪重處，前后輪重對它也有影響。（1） 計算支座的平面形狀系數(shù)S：＞8（2） 計算橡膠支座的彈性模量：（3） 驗算橡膠支座的承壓強度：＜（合格） 確定支座的厚度（1） 主梁的計算溫差，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一支座的水平位移為：（2） 為了計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先要確定作用在每一支座上的制動力，一個設(shè)計車道上公路I級車道荷載總重為： ，則其制動力標(biāo)準(zhǔn)值為，但按《橋 規(guī)》，不得