【正文】 ∑σy0△Aycosα 彎 矩： My0=Ny0eyi 剪 力： Qy0=∑σy0△Aysinα式中：α—鋼束彎起后與梁軸的夾角，sinα與cosα的值見表12； △Ay—單根鋼束的截面積，△Ay=使用荷載階段的有效預(yù)加應(yīng)力：四分點愈加內(nèi)力計算表鋼束號預(yù)加應(yīng)力由張拉鋼束產(chǎn)生內(nèi)力由σsⅡ而消失的預(yù)加內(nèi)力SinaCosaσy0△AyQy0 △NyQyMy　1）2）3）5）7）8）9）10）101020103010401050106010789∑52251211縱向力：Ny=Ny0Ny‘==剪力：Qy=Qy0Qy‘==彎矩：My=My0My‘== （1）按規(guī)定，對于T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度b1‘，應(yīng)取用下列三者中的最小值： b1‘≤l/3=3888/3=1296cm； b1‘≤160cm（主梁間距）； b1‘≤b+2c+12 h1‘=16+271+128=254cm故取b1‘=160cm （2）確定混凝土受壓區(qū)高度 按規(guī)范，對于帶承托翼緣板的T形截面：當(dāng)RgAg+RyAy≤Rabi‘hi‘+Rg‘Ag‘+σya‘Ay‘成立時，中性軸載翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)，所以：左邊= RyAy=1280101=右邊= Rab1‘h1‘+ Ra（b+b2‘）h1‘=[1608+（16+158）12]101=左邊右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。 2）斜截面抗剪強(qiáng)度驗算 根據(jù)規(guī)范，若符合下列公式要求時，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪計算： Qj≤式中：R1—混凝土抗拉設(shè)計強(qiáng)度（MPa）； Qj、b、h0的單位同上述說明一致。 鋼束位子的確定（1）彎起角度的確定：上部：12下部：（3） 彎起點的確定：A1=a2=3930*=A3=a4=A5=a6=A7=A8=A9=(4)各截面鋼束位子彎起點到跨中的距離鋼束號彎起高度角度cossinRX1，216363，45，67535712812912 鋼束中心到下邊緣的距離截面鋼束號XRCA0A四 分 點N1，N2　　　N3，N4　　　N5，N6　　　N7N8N9變 化 點N1，N2N3，N4N5，N6N7N8N9支 點 N1，N2N3，N4N5，N6N7N8+07N9預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，選四分點截面（即有直線束又有曲線束通過）計算。計算最小橋孔凈長Lj＝。方案的最終確定：經(jīng)考慮，簡直梁的設(shè)計較簡單，受力的點明確，比較適合初學(xué)者作為畢業(yè)設(shè)計用，因此我選著了方案一。橫隔板應(yīng)預(yù)留人行孔，以便于維修養(yǎng)護(hù)。2）拱壁厚度：預(yù)制箱壁厚度主要受震搗條件限制，按箱壁鋼筋保護(hù)層和插入式震動棒的要求，一般需有10cm，若采用附著式震搗器分段震搗，可減少為8cm,取8cm。全橋分八跨，每跨均采用標(biāo)準(zhǔn)跨徑60m。橋前最大壅水高度，橋下壅水高度米。混和巖：褐黃色，強(qiáng)風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石破碎，碎石狀，不能提取巖芯。drp＝，d95＝74mm，d10＝，CU=,。－，由低而高坡形上升，但由于鉆孔間距較遠(yuǎn)，不知其間有無起伏。二、大地構(gòu)造橋地區(qū)正位于走向北東、傾向北西二界溝斷裂上，此斷裂南西至營口，北東至沈陽40公里，走向北東、傾向北西的撫順－營口斷裂相交。1995年洪水距今較近，現(xiàn)場洪痕清晰可見，根據(jù)實測洪水位，采用形態(tài)斷面計算1995年洪峰流量為5095立方米/秒，與年鑒資料相差在5％之內(nèi)。應(yīng)力混凝土簡支梁橋剛才畢業(yè)設(shè)計目錄第一部分 橋梁設(shè)計 1第一章 水文計算 1 1 水文計算 3第二章 方案比選 6 方案一：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡支梁（錐型錨具） 6：鋼筋混凝土箱形拱橋 10第三章 總體布置及主梁的設(shè)計 11 11 12第四章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 21 21 25 28 34 35 41 46第五章 下部結(jié)構(gòu)的計算 51 51 58 60第二部分 英文翻譯 63Reliability analysis : 63可靠性分析 70結(jié)束語 74第一部分 橋梁設(shè)計第一章 水文計算：渾河發(fā)源于遼寧省新賓縣的滾馬苓，從東向西流過沈陽后，折向西南，至海城市三岔河與太子河相匯，而后匯入遼河。根據(jù)沈陽水文站資料，近50年的較大的洪峰流量如下：大伙房水庫建庫前1935年 5550立方米/秒1936年 3700立方米/秒1939年 3270立方米/秒1942年 3070立方米/秒 1947年 2980立方米/秒 1950年 2360立方米/秒 1951年 2590立方米/秒 1953年 3600立方米/秒1954年 3030立方米/秒大伙房水庫建庫后1960年 2650立方米/秒1964年 2090立方米/秒1971年 2090立方米/秒1975年 2200立方米/秒1985年 2160立方米/秒根據(jù)1996年沈陽年鑒，渾河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈陽水文站）為百年一遇大洪水。冬季漫長，氣候比較干燥；春秋較短，稍較溫濕，宜植被生長。其巖性或礦物成份由花崗巖類或砂頁巖、石灰?guī)r以及其他暗色礦物構(gòu)成。砂礫顆粒強(qiáng)度較高，磨圓或磨光程度良好?；旌蛶r：褐黃色，強(qiáng)風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石破碎，碎石狀，不能提取巖芯。計算最小橋孔凈長Lj＝。橫斷面圖如下： 圖2主梁截面沿縱向的變化示例：圖表 3簡直梁的優(yōu)點是構(gòu)造、設(shè)計計算簡單，受力明確，缺點是中部受彎矩較大，并且沒有平衡的方法，而支點處受剪力最大，如果處理不好主梁的連接，就會出現(xiàn)行車不穩(wěn)的情況 橋孔長度確定：＝水流壓縮系數(shù)次穩(wěn)定河段 ＝則河槽平均單寬流量＝最小橋孔凈長＝mb．過水面積法沖刷前橋下毛過水面積Wq＝式中： 設(shè)計流速VS=Vc＝因橋墩阻水而引起的橋下過水面積折減系數(shù) ＝6050 壓縮系數(shù)Wq凈過水面積Wj＝（1橋孔凈長m橋前最大壅水高度河灘路堤阻斷流量與設(shè)計流量的比值＝572+＝系數(shù)橋下平均流速Vm＝斷面平均流速V0=m橋下壅水高度波浪高度hb1％＝ VW=15m/s平均水深，良程D＝8102m本橋設(shè)計水位：++A 河槽的一般沖刷一般沖刷后的最大水深hp＝Q1=Q2=4275m3,B1=B2=,k=,μ＝，λ＝，hmax＝A——單寬流量集中系數(shù)，A＝hp＝mB 河槽處橋墩的局部沖刷橋位處的沖止流速h=,d=3m,查表得：V0＝，V0′＝∵V0＝Vz﹥V0 ，＝，B＝4m，＝（+）1/2＝η＝＝＝hb＝（V0 V0′）（V/ V0）n =（）（） ＝ 總沖刷深度hs＝hp+ hb＝+＝不考慮標(biāo)高因素，＝：鋼筋混凝土箱形拱橋（1）方案簡介 本方案為鋼筋混凝土等截面懸鏈線無鉸拱橋。取140cm。7）橫隔板：多采用挖空的鋼筋混凝土預(yù)制板，厚6～8cm，～。采用裝配——整體式結(jié)構(gòu)型式，分階段施工，最后組拼成一個整體。以下為荷載橫向分布系數(shù)的計算： （1）跨中截面的荷載橫向分布系數(shù)mc 本橋跨內(nèi)有三道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： 所以可選用偏心壓力法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)mc 對于T梁截面式中bi和ti—相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和厚度； ci—矩形截面抗扭剛度系數(shù)（可查《橋梁工程》表252）；2． 橋孔長度確定：＝水流壓縮系數(shù)次穩(wěn)定河段 ＝則河槽平均單寬流量＝最小橋孔凈長＝mb．過水面積法沖刷前橋下毛過水面積Wq＝式中： 設(shè)計流速VS=Vc＝因橋墩阻水而引起的橋下過水面積折減系數(shù) ＝6050 壓縮系數(shù)Wq凈過水面積Wj＝（1橋孔凈長m3． 壅水計算橋前最大壅水高度河灘路堤阻斷流量與設(shè)計流量的比值＝572+＝系數(shù)橋下平均流速Vm＝斷面平均流速V0=m橋下壅水高度波浪高度hb1％＝ VW=15m/s平均水深，良程D＝8102m本橋設(shè)計水位：++4． 沖刷深度A 河槽的一般沖刷一般沖刷后的最大水深hp＝Q1=Q2=4275m3,B1=B2=,k=,μ＝，λ＝，hmax＝A——單寬流量集中系數(shù)，A＝hp＝mB 河槽處橋墩的局部沖刷橋位處的沖止流速h=,d=3m,查表得：V0＝，V0′＝∵V0＝Vz﹥V0 ，＝，B＝4m，＝（+）1/2＝η＝＝＝hb＝（V0 V0′）（V/ V0）n =（）（） ＝ 總沖刷深度hs＝hp+ hb＝+＝不考慮標(biāo)高因素，＝5． 結(jié)論百年一遇底設(shè)計流量為Qs＝4976立方米/秒，設(shè)計水位16米。祥圖如下：圖 7由上圖可知，預(yù)應(yīng)力鋼筋為9根，布置在主梁的不同截面上，其中3根最終拉倒上翼緣。 則上式：右邊= 右邊，主梁跨中正截面滿足強(qiáng)度要求 選腹板寬度改變處的截面（變化點截面）驗算： 1）復(fù)核主梁截面尺寸 T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計算時，其截面尺寸應(yīng)符合： Qj≤式中：Qj—經(jīng)內(nèi)力組合后支點截面上的最大剪力，見表9得支點截面處最大為Qj ； b—支點截面得腹板厚度（cm），即b=36cm； h0—支點截面得有效高度，即： h0=hay== R—混凝土標(biāo)號（MPa）；上式右邊= 所以主梁的T形截面尺寸符合要求。對于混凝土毛截面，四分點截面與跨中截面上述數(shù)值完全相同，即：Ah=6328cm2（見表1） u=158+2（8+72+172+14+28）+36=782cm（見圖3） ∴ 設(shè)混凝土收縮和徐變在野外一般條件（相對濕度為75%）下完成，受荷時混凝土加載齡期為28天。 對于變化點截面：b=16cm，ay=，Qj=，故：上式右邊=16（）= Qj因此需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計算。σ計算； σh—在計算主應(yīng)力點上由預(yù)加應(yīng)力（扣除全部應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，由鋼束錨固時產(chǎn)生的和σsⅡ損失產(chǎn)生的法向應(yīng)力組合而成（見表23）； σ—在計算主應(yīng)力點上由使用荷載產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，按下式計算： yi、yo—分別為各計算的主應(yīng)力點到截面凈軸和換軸的距離； Mp—活載引起的彎矩，有（汽+人）和掛100兩種情況。設(shè)計時，除了在錨下設(shè)置鋼墊板和鋼筋網(wǎng)符合構(gòu)造要求外，還應(yīng)驗算其在預(yù)應(yīng)力作用下的局部承壓強(qiáng)度并進(jìn)行梁端的抗裂計算。至此便完全說明了在主梁混凝土達(dá)到90%強(qiáng)度時可以張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。各截面的相應(yīng)最大彎矩時剪力計算如下：截面：Q左=0，Q右 =R1=截面：Q左= Q右 =R1=截面：Q左=R1=， Q右 =G1R1==；截面：Q左=R1,=，Q右 = G1R1R2==；截面：Q左= G1R1R2=；Q右 = G1R1R2R3==蓋梁內(nèi)力匯總表蓋梁內(nèi)力匯總表內(nèi)力1122334455彎矩（KN*m）自重荷載0總合剪力（KN）自重1800荷載總合 采用25號混凝土，主筋用16錳鋼，保護(hù)層用5㎝（鋼筋支混凝土邊緣）?；钶d中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱低彎矩。=e0’=247?！车[顆粒較大，地下水較豐富，6米以下為花崗巖層，可做為承載地基，宜設(shè)計鉆孔灌注樁基