【正文】 ξjyh0==x說明該截面破壞時屬于塑性破壞狀態(tài)。對于鋼墊板1（見圖16）： = = =強度系數(shù)為： 間接鋼筋體積配筋率： 把計算數(shù)值代入上述公式得： 公式右邊=（+2240）101= Nc=右邊，符合要求。 則上式：右邊= 右邊，主梁跨中正截面滿足強度要求 （1）斜截面抗剪強度驗算 選腹板寬度改變處的截面（變化點截面）驗算： 1）復(fù)核主梁截面尺寸 T形截面梁當進行斜截面抗剪強度計算時，其截面尺寸應(yīng)符合： Qj≤式中：Qj—經(jīng)內(nèi)力組合后支點截面上的最大剪力，見表9得支點截面處最大為Qj ； b—支點截面得腹板厚度（cm），即b=36cm； h0—支點截面得有效高度，即： h0=hay== R—混凝土標號（MPa）；上式右邊= 所以主梁的T形截面尺寸符合要求。計算混凝土主應(yīng)力時應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進行驗算，所以選擇1號梁的變化點截面，對其上梗脅、凈軸、換軸和下梗脅等四處分別進行主應(yīng)力驗算： 計算公式： τ=τg1+τp+g2τy式中：τ—由使用荷載和彎起的預(yù)應(yīng)力鋼束在主應(yīng)力計算點上產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力； τg1—第一期恒載引起的剪應(yīng)力，其中載截面凈軸（jj） 上τg1=；在換軸（oo）上τg1=； τp+g2—活載及第二期恒載共同引起的剪應(yīng)力，其中在凈軸（jj）上；在oo上的； Qp—活載剪力，有（汽20+人群）和掛100兩種情況； τy—預(yù)加力引起的剪應(yīng)力，由鋼束錨固時產(chǎn)生的和σsⅡ損失產(chǎn)生的剪應(yīng)力組合而成； 各項剪應(yīng)力計算和組合情況見表22所示。 （2）吊裝應(yīng)力驗算 由于本設(shè)計采用兩點吊裝，吊點設(shè)在兩支點內(nèi)移59cm處，則兩吊點間的距離小于主梁的計算跨徑，故吊裝應(yīng)力可以不需要驗算。 計算公式如下： Nc≤(ARl+45Ag)式中：Nc—考慮局部承壓時的縱向力（KN），數(shù)值與前節(jié)計算的相同； α—系數(shù)，按下式計算： V—與墊板形式及構(gòu)件相對尺寸有關(guān)的系數(shù)，取V=2； λ—局部承壓板垂直于計算截面（受剪面）方向的邊長與間接配筋（230cm）之比； A—梁端部區(qū)段沿荷載軸線切割的計算截面積（其高度等于間接配筋深度），其中應(yīng)扣除孔道沿荷載軸線的截面面積（cm2）； Ag—通過計算截面A的間接鋼筋截面積（cm2）； R1—混凝土抗拉設(shè)計強度（MPa），考慮40號混凝土達90%強度時張拉鋼束，則：對于鋼墊板1： A=362305230=7130cm2鑒于沿截面A的深度方向布置21層間接鋼筋網(wǎng)，并且每層有2兩根鋼筋通過截面A，則： Ag=221=代入計算公式：右邊=(AR1+45Ag)=(7130+45)= ∴ Nc=右邊，符合要求。為求得彎矩最大值，支點負彎矩取用非對稱布置時數(shù)值，跨中的彎矩取用對稱布置時數(shù)值。作用于墩柱底面的恒載垂直力為：N恒=++=。（1）雙孔荷載，最大垂直反力時，墩柱按軸心受壓構(gòu)件驗算： = Nmax /（Ah+mAg）式中：Ah ==㎡m——鋼筋屈服強度與混凝土軸心抗壓極限強度的比值，按I鋼筋與20號混凝土可查的：m=17。，用20號混凝土，20I及鋼筋。由上計算可知：主梁的滿足要求。我取樁長為18米，考慮沖刷及補充，最后取20米。（++）=[]拉應(yīng)力：=（－）=－650kPaK=247。（3）水平力：H=.作用于墩柱底的外力Nmax=+=。配筋圖如下各截面鋼筋量計算表 截面號M總bh.ruA(cm2)鋼筋數(shù) 112221063233207624425516342 建立作用時配筋計算（1） 各截面主拉應(yīng)力計算，在蓋梁懸臂部分變高度區(qū)間主拉應(yīng)力的計算公式為： 其它等高區(qū)間用計算式為： 具體計算表如下，查橋規(guī)，25號混凝土容許主拉應(yīng)力值為： （2） 斜筋、箍筋的配置。（如圖）： 圖 9 上部荷載列表每邊梁自重（KN/M）每片中梁自重（KN/M）每孔總重支座恒載反力 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力計算蓋梁自重力匯總截面編號自重彎矩剪力KN KN*mQ左Q右112233441801801805500 活載計算（1）活載橫向分布系數(shù)計算，荷載對稱布置時用杠桿原理法，非對稱時用偏心壓力法。在墊板下等于梁高（230cm）的范圍內(nèi)并且布置21層φ8的間接鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)的間距為10cm，其中錨下第一層鋼筋網(wǎng)的布置如圖16b所示，根據(jù)錨下鋼墊板的布置情況，分上、下兩部分各自驗算混凝土局部承壓強度。 對于鋼束載使用荷載作用下，預(yù)應(yīng)力鋼束的應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）應(yīng)符合下列要求：荷載組合Ⅰ： σy≤=1040MPa（見表10，下同）荷載組合Ⅲ： σy≤=1120MPa由表26可以看出兩種荷載組合的鋼束最大應(yīng)力均滿足上述要求。（2）斜截面抗彎強度驗算由于梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)沿梁跨沒有變化，可不用進行驗算。 設(shè)中性軸到截面上緣距離為x，則： 即 KN式中：b=16cm，h2‘=8cm，h1‘=12cm，Ra=，得 x=。 對于變化點截面：b=16cm，ay=，Qj=，故：上式右邊=16（）= Qj因此需要進行斜截面抗剪強度計算。 （σs1見表16） 按規(guī)范，計算公式為： 式中：σk—張拉鋼束時錨下的控制應(yīng)力；根據(jù)規(guī)定，對于鋼絲束取張拉控制應(yīng)力為：σk==1600=1200MPa； μ—鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對于橡膠管抽芯成型的管道取 μ=； θ—從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計； k—管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取k=； x—從張拉端到計算截面的管道長度（以m計），可近似取其在縱軸上的投影長度（見圖15所示），當四分點為計算截面時，x=axi+l/4；、鋼束回縮引起的損失（σs2，見表17） 按規(guī)范，計算公式為： 四分點預(yù)應(yīng)力損失計算表鋼束號θ=φαuxkxu=xeg0rad10N7N810N910N100式中：△l—錨具變形、鋼束回縮值（以mm計），按《橋規(guī)》；對于鋼制錐形錨△l=6mm，本設(shè)計采用兩端同時張拉，則∑△l=12mm； l—預(yù)應(yīng)力鋼束的有效長度（以mm計）。橋前最大壅水高度，橋下壅水高度米。第三章 總體布置及主梁的設(shè)計（一）設(shè)計資料 橋梁跨徑及橋?qū)挊藴士鐝剑?0m（墩中心距），全橋共：480米，分12跨，主梁全長：，橋面凈空：凈—9米，2，計算跨徑：。這里取厚6cm。3）相鄰箱壁間凈寬：這部分空間以后用現(xiàn)澆混凝土填筑，構(gòu)成拱圈的受力部分，一般用10～16cm，這里取16cm。采用箱形截面的拱圈。本橋設(shè)計水位：16米。1混和巖：褐黃色，強風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石較比破碎，碎石狀，不能提取巖芯。3混和巖：全風(fēng)化，散體狀，砂礫狀或土狀。礫石層下部為前震旦紀花崗巖，上部為全風(fēng)化，下部為強風(fēng)化或局部全風(fēng)化。這兩斷裂均屬郯城－廬江大斷裂帶系統(tǒng)。故1995年洪峰流量可作為百年一遇流量，％。渾河干流長364公里，流域面積11085平方公里。橋為處河段屬于平原區(qū)次穩(wěn)定河段。本區(qū)于北寒溫帶氣候類型，為類型凍土區(qū)，－。礫石顆粒，尤其稍大顆粒，巖石強度較高，無棱角，磨圓程度良好。 圓礫：褐黃色或褐灰色，d2mm為73－80％，中密，其間夾含粗礫砂薄層?；旌蛶r：褐黃色，強風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石破碎，碎石狀。 水文計算：＝水流壓縮系數(shù)次穩(wěn)定河段 ＝則河槽平均單寬流量＝最小橋孔凈長＝mb．過水面積法沖刷前橋下毛過水面積Wq＝式中： 設(shè)計流速VS=Vc＝因橋墩阻水而引起的橋下過水面積折減系數(shù) ＝6050 壓縮系數(shù)Wq凈過水面積Wj＝（1橋孔凈長m橋前最大壅水高度河灘路堤阻斷流量與設(shè)計流量的比值＝572+＝系數(shù)橋下平均流速Vm＝斷面平均流速V0=m橋下壅水高度波浪高度hb1％＝ VW=15m/s平均水深，良程D＝8102m本橋設(shè)計水位：++1． 沖刷深度A 河槽的一般沖刷一般沖刷后的最大水深hp＝Q1=Q2=4275m3,B1=B2=,k=,μ＝，λ＝，hmax＝A——單寬流量集中系數(shù)，A＝hp＝mB 河槽處橋墩的局部沖刷橋位處的沖止流速h=,d=3m,查表得：V0＝，V0′＝∵V0＝Vz﹥V0 ，＝，B＝4m，＝（+）1/2＝η＝＝＝hb＝（V0 V0′）（V/ V0）n =（）（） ＝ 總沖刷深度hs＝hp+ hb＝+＝不考慮標高因素，＝百年一遇底設(shè)計流量為Qs＝4976立方米/秒，設(shè)計水位16米。本橋為預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T型梁橋，錐形錨具；混凝土：主梁采用40號混凝土，人行道、欄桿及橋面鋪裝用20號混凝土；預(yù)應(yīng)力鋼筋：冶金部TB—64標準的5㎜碳素鋼絲，每束32根。拱箱尺寸擬定如圖11：圖41）拱箱寬度：由構(gòu)件強度、剛度和起吊能力等因素決定，一般為130～160cm。6）現(xiàn)澆頂部混凝土厚度：一般不小于10cm，這里取10cm。（4）施工方法 采用無支架纜索吊裝施工方法，拱箱分段預(yù)制。（三）橫隔梁的布置由于主梁很長，為了減小跨中彎矩的影響，全梁共設(shè)了五道橫隔梁，分別布置在跨中截面、兩個四分點及梁端. 恒載集度 （由于一直到這里，我的設(shè)計均參照《預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋算例》，故恒載集度已知，結(jié)果如下：邊主梁的恒載集度為： g1= KN/m. 中主梁的恒載集度為： KN/m （2）第二期恒載 欄 桿：g!1)= 人行道：g(2)= 橋面鋪裝層(見圖3): g(4)=[(+)+(+)]24 = 若將各恒載均攤給7片主梁，則： g2=（+++）= 恒載內(nèi)力 如圖6所示，設(shè)x為計算截面離左支座的距離并令則主梁彎矩和剪力的計算公式分別為：1 恒載內(nèi)力計算見表2恒載內(nèi)力計算表 表2計算數(shù)據(jù)L=項目g1跨中四分點變化點四分點變化點支點0第一期恒載第二期恒載（二）活載內(nèi)力計算沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)對汽—20，1+u=,其他活載不計。 （2）對于錨固截面，為了方便張拉操作，將所有鋼束都錨固在梁端，所以鋼束布置要考慮到錨頭布置的可能性以滿足張拉要求，也要使預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓。 （3）驗算正截面強度 按規(guī)范，計算公式為： 式中：γc—混凝土安全系數(shù)。 主梁斜截面抗剪強度應(yīng)按下式計算： Qj≤Qhk+Qw式中：Qj—經(jīng)組合后通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力（KN），對于變化點截面Qj=； 本設(shè)計考慮混凝土收縮和徐變大部分在澆筑橋面之前完成，Ah和u均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)。 2）斜截面抗剪強度驗算 根據(jù)規(guī)范，若符合下列公式要求時，則不需要進行斜截面抗剪計算： Qj≤式中：R1—混凝土抗拉設(shè)計強度（MPa）； Qj、b、h0的單位同上述說明一致。 按規(guī)定，當只在主梁縱向有預(yù)