【正文】 汽+人（Nm）σh（MPa）M掛（Nm）σh（MPa）（11）（13）=（6）+（7）+（8）+（12）（14）（16）=（6）+（7）+（8）+（13）上緣103103下緣 （3）驗(yàn)算正截面強(qiáng)度 按規(guī)范，計(jì)算公式為： 式中：γc—混凝土安全系數(shù)。查《橋規(guī)》： ==103計(jì)算數(shù)據(jù)Ny0= My0= Mg1= Ij=39742163cm4Aj= eA=ej= Ey=105MPa ny=計(jì)算σhσh（MPa）（1）（2）（3）計(jì)算應(yīng)力損失計(jì)算公式：分子項(xiàng)分母項(xiàng)(4)r2=Ij/Aj(5)46ρA=1+eA2/r2(6)（4）+（5）μ=10△Ay/Aj%1+10μρA 傳力錨固應(yīng)力σy0及其產(chǎn)生的預(yù)加內(nèi)力： =σkσs1=σkσs1σs2σs3 縱向力： Ny0=∑σy0△Aycosα 彎 矩： My0=Ny0eyi 剪 力： Qy0=∑σy0△Aysinα式中：α—鋼束彎起后與梁軸的夾角，sinα與cosα的值見(jiàn)表12； △Ay—單根鋼束的截面積，△Ay=使用荷載階段的有效預(yù)加應(yīng)力：四分點(diǎn)愈加內(nèi)力計(jì)算表鋼束號(hào)預(yù)加應(yīng)力由張拉鋼束產(chǎn)生內(nèi)力由σsⅡ而消失的預(yù)加內(nèi)力SinaCosaσy0△AyQy0 △NyQyMy　1）2）3）5）7）8）9）10）101020103010401050106010789∑52251211縱向力：Ny=Ny0Ny‘==剪力：Qy=Qy0Qy‘==彎矩：My=My0My‘== （1）按規(guī)定，對(duì)于T形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度b1‘，應(yīng)取用下列三者中的最小值： b1‘≤l/3=3888/3=1296cm； b1‘≤160cm（主梁間距）； b1‘≤b+2c+12 h1‘=16+271+128=254cm故取b1‘=160cm （2）確定混凝土受壓區(qū)高度 按規(guī)范，對(duì)于帶承托翼緣板的T形截面：當(dāng)RgAg+RyAy≤Rabi‘hi‘+Rg‘Ag‘+σya‘Ay‘成立時(shí)，中性軸載翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)，所以：左邊= RyAy=1280101=右邊= Rab1‘h1‘+ Ra（b+b2‘）h1‘=[1608+（16+158）12]101=左邊右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。計(jì)算公式如下： 式中：Nc—局部承壓時(shí)的縱向力，在梁端兩塊鋼墊板中，分別考慮除最后張拉的一束為控制應(yīng)力外，其余各束均為傳力錨固應(yīng)力，可計(jì)算出墊板1； β—混凝土局部承壓時(shí)的縱向力，按下式計(jì)算： β= Ad—局部承壓的計(jì)算底面積（扣除孔道面積）； Ac—局部承壓（扣孔道）面積； βhe—配置間接鋼筋時(shí)局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)，按下式計(jì)算： Ahe—包羅在鋼筋網(wǎng)配筋范圍內(nèi)的混凝土核心面積； Ra—混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，對(duì)于40號(hào)混凝土，Ra=，考慮在主梁混凝土達(dá)到90%強(qiáng)度時(shí)開(kāi)始張拉鋼束，所以= Ra=； Rg—間接鋼筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，對(duì)于Ⅰ級(jí)鋼筋Rg=240MPa； μt—間接鋼筋的體積配筋率，對(duì)于方格鋼筋網(wǎng)naj1和naj2—鋼筋網(wǎng)分別沿縱橫方向的鋼筋數(shù)即單鋼筋的截面積； s—鋼筋網(wǎng)的間距。 2）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 根據(jù)規(guī)范，若符合下列公式要求時(shí)，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪計(jì)算： Qj≤式中：R1—混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa）； Qj、b、h0的單位同上述說(shuō)明一致。 設(shè)中性軸到截面上緣距離為x，則： 即 KN式中：b=16cm，h2‘=8cm，h1‘=12cm，Ra=，得 x=。 鋼束位子的確定（1）彎起角度的確定：上部：12下部：（3） 彎起點(diǎn)的確定：A1=a2=3930*=A3=a4=A5=a6=A7=A8=A9=(4)各截面鋼束位子彎起點(diǎn)到跨中的距離鋼束號(hào)彎起高度角度cossinRX1，216363，45，67535712812912 鋼束中心到下邊緣的距離截面鋼束號(hào)XRCA0A四 分 點(diǎn)N1，N2　　　N3，N4　　　N5，N6　　　N7N8N9變 化 點(diǎn)N1，N2N3，N4N5，N6N7N8N9支 點(diǎn) N1，N2N3，N4N5，N6N7N8+07N9預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，選四分點(diǎn)截面（即有直線束又有曲線束通過(guò)）計(jì)算。其中IT=103m4，I=，查《橋梁工程》表251，n=7時(shí)，ξ=，并取G=∴ 求出一號(hào)梁在兩個(gè)邊主梁的橫向分不影響線豎標(biāo)值為： 圖5計(jì)算荷載橫向分布系數(shù) 如圖8所示4號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載，因?yàn)楹茱@然1號(hào)梁的橫向分布系數(shù)最大，故只需計(jì)算1號(hào)梁的橫向分布系數(shù)：汽20： 掛100： 人群荷載： 支點(diǎn)截面的橫向荷載分布系數(shù)計(jì)算，該截面用杠桿原理法計(jì)算，繪制荷載橫向影響線并進(jìn)行布載如下圖 汽20： 掛100： 人群荷載： 活載的內(nèi)力計(jì)算主要考慮的是最不利荷載布置時(shí)的主梁各截面受力情況，其中包括最大彎矩及最大剪力作用時(shí)的截面內(nèi)力值：祥見(jiàn)下表: 1號(hào)梁跨中截面最大內(nèi)力計(jì)算表類別汽20掛1001+μmc最大彎矩及相應(yīng)剪力Pi6012012070130250250250250yi相應(yīng)Q（KN）相應(yīng)Q（KN）335484201號(hào)梁內(nèi)力值最大剪力及相應(yīng)彎矩合力P2120+60=3002504=1000YPy267081201號(hào)梁內(nèi)力值 1號(hào)梁支點(diǎn)最大剪力計(jì)算表 荷載類別汽20掛100人群1+μPi601201207013070130250250250250q=yi971611039010152123313004975667y人=mi753635783726073Qmax=（1+μ）∑Piyimi=（KN）各個(gè)截面的荷載均已求出，因此可以得出每個(gè)截面的最大內(nèi)力值，以下即為主梁的恒載組合： 主梁內(nèi)力組合表序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面Mmax Qmax Mmax Qmax MmaxQmaxQmax 1第一期恒載02第二期恒載03總恒載=1+204人群5汽206掛1007汽+人8恒+汽+人9恒+掛10Si2851109491449311Sj12(7)/Si35%100%36%42%36%17%38%1333%100%33%25%34%13%32%14提高后的Si47715提高后的Sj第四章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 1．按使用階段的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) 式中：M—使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩，按表10取用； C1—與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于汽20，C1=；對(duì)于掛100， 取C1=； —一根32φs5的鋼束截面積，即：=32π φs5碳素鋼絲的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度，=1600MPa； ks—上核心距，在前以算出ks=； ey—鋼束偏心距，初估ay=17cm，則 ey=yxay== （1）對(duì)（恒+汽+人）荷載組合 （2）對(duì)（恒+掛）荷載組合 2．按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù) 式中：Mj—經(jīng)荷載組合并提高后的跨中計(jì)算彎距，按表9取用； C2—估計(jì)鋼束群重心到混凝土合力作用點(diǎn)力臂長(zhǎng)度的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)， 汽20：C2 =，掛100：C2 =； h0—主梁有效高度，即h0=hay==（1） 對(duì)于荷載組合Ⅰ （2） 對(duì)于荷載組合Ⅲ 為方便鋼束布置和施工，各主梁統(tǒng)一確定為10束。計(jì)算最小橋孔凈長(zhǎng)Lj＝。（二）橫截面布置本設(shè)計(jì)采用公路橋涵標(biāo)準(zhǔn)圖40米跨徑的定型設(shè)計(jì)，因此主要尺寸已經(jīng)大致定下，以下為初步選定截面尺寸。方案的最終確定：經(jīng)考慮，簡(jiǎn)直梁的設(shè)計(jì)較簡(jiǎn)單，受力的點(diǎn)明確，比較適合初學(xué)者作為畢業(yè)設(shè)計(jì)用，因此我選著了方案一。為了排除橋面積水，橋面設(shè)置預(yù)制混凝土集水井和φ10cm鑄鐵泄水管，布置在拱頂實(shí)腹區(qū)段。橫隔板應(yīng)預(yù)留人行孔，以便于維修養(yǎng)護(hù)。這里取10cm。2）拱壁厚度：預(yù)制箱壁厚度主要受震搗條件限制，按箱壁鋼筋保護(hù)層和插入式震動(dòng)棒的要求，一般需有10cm，若采用附著式震搗器分段震搗，可減少為8cm,取8cm。,。全橋分八跨，每跨均采用標(biāo)準(zhǔn)跨徑60m。 第二章 方案比選 方案一：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁（錐型錨具） 基本構(gòu)造布置（一）設(shè)計(jì)資料 橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：40m（墩中心距），全橋共：480米，分12跨，主梁全長(zhǎng)：，橋面凈空：凈—9米，2，計(jì)算跨徑：。橋前最大壅水高度，橋下壅水高度米。鉆孔過(guò)程中于標(biāo)高3－6米左右地段常?？妆谒洌袝r(shí)越發(fā)嚴(yán)重，以致鉆孔無(wú)法繼續(xù)鉆進(jìn)，成為廢孔?；旌蛶r：褐黃色，強(qiáng)風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石破碎，碎石狀，不能提取巖芯?；旌蛶r：強(qiáng)風(fēng)化，碎石狀。drp＝，d95＝74mm，d10＝，CU=,。砂礫顆粒強(qiáng)度較高，軟弱顆粒含量較少。－，由低而高坡形上升，但由于鉆孔間距較遠(yuǎn)，不知其間有無(wú)起伏。但通過(guò)橋位附近采礫場(chǎng)，從河底下6－7米深挖采處的砂礫中最大可達(dá)25－35cm，個(gè)別甚至達(dá)40cm左右。二、大地構(gòu)造橋地區(qū)正位于走向北東、傾向北西二界溝斷裂上，此斷裂南西至營(yíng)口，北東至沈陽(yáng)40公里，走向北東、傾向北西的撫順－營(yíng)口斷裂相交。河水為季節(jié)性河流，主要受底下徑流或大氣降水所補(bǔ)給。1995年洪水距今較近，現(xiàn)場(chǎng)洪痕清晰可見(jiàn)，根據(jù)實(shí)測(cè)洪水位，采用形態(tài)斷面計(jì)算1995年洪峰流量為5095立方米/秒，與年鑒資料相差在5％之內(nèi)。渾河沒(méi)年12月初開(kāi)始結(jié)冰，次年3月開(kāi)始化凍。應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋剛才畢業(yè)設(shè)計(jì)目錄第一部分 橋梁設(shè)計(jì) 1第一章 水文計(jì)算 1 1 水文計(jì)算 3