【正文】 ；第二種，采用不等厚的鋪裝層（包括混凝土的三角墊層和等厚的路面鋪裝層）；第三種，橋?qū)捿^大時(shí)，可直接將行車道做成雙向傾斜。 　橋橫斷面圖 城市橋梁在平面上宜做成直橋，特殊情況時(shí)可做成彎橋，其線型布置應(yīng)符合現(xiàn)行的規(guī)范中的規(guī)定。偏心壓力法具有概念清楚、公式簡明和計(jì)算簡便等優(yōu)點(diǎn)，但是其在推導(dǎo)中由于做了橫隔梁近似絕對剛度和忽略主梁抗扭剛度，導(dǎo)致了邊梁受力偏大，因此偏心壓力法要修正。橋面凈空：（雙車道）。最后施工100mm厚的瀝青橋面鋪裝層（平均）。五片橫隔梁，設(shè)置在距離翼緣108cm處橫隔梁、橋面等的設(shè)計(jì)方法與梁肋的設(shè)計(jì)方法類似，不做介紹。根據(jù)《基礎(chǔ)工程》及 《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊》進(jìn)行墩臺與基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)。橋型、跨度大小和橋下凈空滿足了泄洪、安全通航或通車等要求。設(shè)計(jì)上：橋梁設(shè)計(jì)根據(jù)因地制宜、就地取材、方便施工的原則，合理選用了適當(dāng)?shù)臉蛐?。美觀上：由于構(gòu)溪河是生態(tài)保護(hù)區(qū)，設(shè)計(jì)的橋梁要具有優(yōu)美的外形，故施工設(shè)計(jì)中橋上燈飾和細(xì)部構(gòu)造表面材質(zhì)與景致呼應(yīng)。7總結(jié) 鋼束布置、鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算。同時(shí)也為以后的工作打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)，也為以后的人生作好了鋪墊。 恒載效應(yīng)：1）橋面板可以看成64cm的懸臂板，計(jì)算圖示如下： 計(jì)算懸臂板根部一期荷載內(nèi)力為：彎矩： 剪力： 2）成橋后橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，由于邊梁懸出端沒有現(xiàn)澆部分。 后輪著地寬度及長度為： 順行車方向輪壓分布寬度： 垂直行車方向輪壓分布寬度： 荷載位于板中央地帶的有效寬度： 但不能小于取，產(chǎn)生重疊，應(yīng)重求，兩個(gè)荷載的有效分布寬度： ，折合成一個(gè)荷載的有效分布寬度為： 荷載位于靠近支撐處的有效寬度： 但不能小于故取支點(diǎn)和跨中之間的有效分布寬度可近似按45支點(diǎn)與跨中之間的有效分布寬度可近似按45176。按《公預(yù)規(guī)》：，即，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋。 主梁恒載內(nèi)力計(jì)算 一期恒載（預(yù)制梁自重）為了簡化計(jì)算按不變截面計(jì)，主梁的恒載集度邊主梁：中主梁： 二期恒載（橋面板接頭）g2邊主梁：0 中主梁： 三期恒載（欄桿、人行道、橋面鋪裝）g3 邊主梁 ： 中主梁 ： 主梁恒載匯總 主梁恒載匯總表 表12 梁 號 荷 載邊主梁中主梁一期恒載二期恒載0三期恒載g 恒載總和（） 恒載內(nèi)力計(jì)算如圖所示，設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離，并令α=. 圖15 影響線主梁彎矩和剪力的計(jì)算分別公式如下： = 2= 主梁恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如下表所示： 主梁恒載內(nèi)力計(jì)算表 表13項(xiàng)目（）（）L/2L/4變截面支點(diǎn)L/2L/4變截面支點(diǎn)=（１－α）α0=（１－２α）0一期恒載（）一號梁00二號梁00二期恒載（）一號梁00000000二號梁0010．98三期恒載g（）一號梁g00二號梁g00恒載總和g1+g2+ g（）一號梁00二號梁00 主梁活載內(nèi)力計(jì)算 沖擊系數(shù)的計(jì)算f＜ 時(shí)μ= ≤f≤14HZ時(shí)　μ＝f≥14HZ 時(shí) μ=其中= = —結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（） —結(jié)構(gòu)材料的彈性模量 ()—結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性矩 ()—結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（），當(dāng)換算為重力時(shí)單位長度應(yīng)為（）G—結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（） 由于是雙車道，不折減，故車道折減系數(shù)為：ξ=1。 1號梁：汽車荷載：人群荷載： 2號梁：汽車荷載： 人群荷載：3) 荷載橫向分布系數(shù)匯總 荷載橫向分布系數(shù)匯總表 表14荷載1號梁2號梁跨中c支點(diǎn)oco汽車0．51人群0．515510．32230 計(jì)算活載內(nèi)力公路—Ⅱ級：人群荷載： 汽車荷載： 集中荷載： 計(jì)算剪力時(shí) 據(jù)表13可知：1號梁的恒載內(nèi)力比2號梁的要大。一、 預(yù)應(yīng)力鋼筋及普通鋼筋數(shù)量的確定及布置(1) 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置首先，根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。)起彎點(diǎn)距離跨中長度（）錨固點(diǎn)距離跨中長度（）曲線半徑1（1`）9505749804300002（2`）70020529828300003（3`）12594779840 3000 各計(jì)算截面預(yù)應(yīng)力鋼束的位置和傾角 表17計(jì)算截面錨固截面支點(diǎn)截面變截面L/4截面跨中截面截面距離跨中（）98249750725048750`鋼束到梁底距離1（1`）9509457044752002（2`）700692452220903（3`）125123909090合力點(diǎn)592587415262127鋼束與水平夾角（176。鋼筋重心到截面底邊距離,預(yù)應(yīng)力鋼筋重心到截面底邊距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為：=83 截面幾何特性計(jì)算關(guān)于普通鋼筋換算面積計(jì)算，按等效換算原理： 截面幾何性質(zhì)的計(jì)算需根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。該階段頂板寬度仍為2400。(3) 求受壓區(qū)高度x由的條件，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度 ＜將代入下式計(jì)算截面承載能力=240086(111786/2)] 10=＞=計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載能力滿足要求。取h0=1117103а2ftdbh0=1034661117=103bh0=1034661117=＜γ0Vd=＜計(jì)算結(jié)果表明截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 摩阻損失σL1 σL1= σcon[1e(μθ+kx）] 式中：σcon—張拉控制應(yīng)力 σcon==1860=1395μ—摩擦系數(shù)，預(yù)埋金屬波紋管時(shí)，查得μ=k—局部偏差影響系數(shù)，取k= 錨具變形損失σL2反摩擦影響長度， 式中：—張拉端錨下控制張拉應(yīng)力 =σcon=1395—錨具變形值，OVM夾片錨有頂壓時(shí)去4—扣除沿途管道摩擦損失后錨固端頂拉應(yīng)力 —張拉端到錨固端之間的距離當(dāng)時(shí)，離張拉端x處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、考慮反摩擦后的預(yù)拉力損失為：， 當(dāng)時(shí)，表示該截面不受反摩擦得影響。σpe式中: ψ—超張拉系數(shù),取ψ=—預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度,取fpk=1860 —傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力σpe=σconσL1σL2σL4，這里仍采用L/4截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計(jì)算，故有 σpe=σconσL1σL2σL4==ξ—鋼筋松馳系數(shù),采用低松馳鋼絞線,取ξ= 所以σL5=（）=　　　 混凝土收縮、徐變損失σL6 σL6= 式中: ,—加載齡期為to時(shí)混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù)終極值 t0—加載齡期，即達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度為90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計(jì)算則 有： =，則可得t0=20d?？缰薪孛妫? = L/4截面： 所以 =（+）/2= =(未計(jì)構(gòu)造鋼筋影響) ，取跨中與L/4截面的平均值計(jì)算，則有 跨中截面：=L/4截面：=所以 = = =將以上各項(xiàng)代入即得：：預(yù)應(yīng)力損失組合計(jì)算表 表125截面預(yù)加應(yīng)力階段σLIⅠ=σL1+σL2+σL4（）使用階段σLIIⅡ=σL5+σL6（）鋼束有效預(yù)應(yīng)力（）σLσL1σL2σL4σLIσL5σL6σLII預(yù)加力階段σpI=σconσLI使用階段σpII =σconσLIσLII支點(diǎn)截面452變截面0L/4截面0跨中截面0 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性驗(yàn)算a. 荷載短期效應(yīng)組合作用下的抗裂性 正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊應(yīng)力控制。一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算上梗肋（aa），階段3的形心軸（oo）和下梗肋（bb）處在短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足：。 各階段截面形心軸 階段3截面形心軸圖118 橫斷面計(jì)算點(diǎn)（尺寸：mm）計(jì)算點(diǎn)幾何性質(zhì)表 表126計(jì)算點(diǎn)受力階段上梗肋階段1203階段2225階段3193形心軸階段110階段232階段30下梗肋階段1657．00567階段2635．00545階段3577變截面處的有效預(yù)應(yīng)力:=（）2454= KN預(yù)應(yīng)力鋼筋在變截面處的彎起角度取平均值為： 將上述數(shù)值代人，分別計(jì)算上梗肋、形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。（2）預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置預(yù)應(yīng)力引起的反拱度近似地按等截面計(jì)算，截面剛度按跨中截面第二階段的截面確定，即取：。 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《橋規(guī)》（JTG D62）：未開裂構(gòu)件受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足： +≤ 其中=αEp，是按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值（后張法不計(jì)自重）計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處混凝土的法向應(yīng)力。①上梗肋處 ②形心軸處： ③下梗肋處= 計(jì)算結(jié)果匯總于表128變截面處不同計(jì)算點(diǎn)主應(yīng)力匯總表 表128計(jì)算點(diǎn)位置正應(yīng)力剪應(yīng)力主拉應(yīng)力主壓應(yīng)力上梗肋形心軸下梗肋斜截面最大主壓應(yīng)力= ==最大主拉應(yīng)力=＜==故箍筋可按構(gòu)造要求布置。 ① 上緣混凝土拉應(yīng)力σ=+ Np1=σpeAp=()=epn==76690=676 ＞0由《橋規(guī)》（JTG D62），預(yù)拉區(qū)按構(gòu)造要求配置縱向鋼筋。 混凝土的局部承壓承載力混凝土承受局部受壓時(shí)的抗壓強(qiáng)度比軸心抗壓強(qiáng)度要高。為了防止梁端混凝土由于強(qiáng)大的集中壓力作用而出現(xiàn)裂縫，尚需對錨固區(qū)進(jìn)行抗裂性驗(yàn)算?？砂锤軛U原理法傳布，對于跨中橫隔梁，除了直接作用的輪重處，前后輪重對它也有影響。假設(shè)，則設(shè)的截面所能承受的最大彎矩組合設(shè)計(jì)值，判斷截面配筋類型： 故只要采用單層布筋即可。（1） 計(jì)算支座的平面形狀系數(shù)S：＞8（2） 計(jì)算橡膠支座的彈性模量：（3） 驗(yàn)算橡膠支座的承壓強(qiáng)度：＜（合格） 確定支座的厚度（1） 主梁的計(jì)算溫差，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一支座的水平位移為：（2） 為了計(jì)算汽車荷載制動(dòng)力引起的水平位移，首先要確定作用在每一支座上的制動(dòng)力，一個(gè)設(shè)計(jì)車道上公路I級車道荷載總重為： ，則其制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值為，但按《橋 規(guī)》，不得小于90。已知公路I級荷載下的跨中撓度，代入上式得：（3） 驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況 ≥ 即 （合格） 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性（1） 計(jì)算溫度變化引起的水平力：（2） 驗(yàn)算滑動(dòng)穩(wěn)定性：所以：＞ （合格）以及：＞ (合格)7 設(shè)計(jì)資料預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁橋，跨徑20，板式